Izračun izmenjevalnika toplote trenutno ne traja več kot pet minut. Vsaka organizacija, ki proizvaja in prodaja takšno opremo, praviloma zagotavlja vsem tistim, ki želijo svoj izbor. Lahko ga prenesete brezplačno iz spletne strani podjetja, ali njihov tehnični strokovnjak bo prišel v vašo pisarno in ga namestiti brezplačno. Vendar, kako pravilna je posledica takšnih izračunov, je to mogoče zaupati in Ali je proizvajalec zaupanja in se ne bojuje v razpisu s svojimi konkurenti? Preverjanje elektronskega kalkulatorja zahteva znanje ali vsaj razumevanje metodologije za izračun sodobnih toplotnih izmenjevalnikov. Poskusimo podrobno ugotoviti.

Kaj je toplotni izmenjevalec

Pred izvedbo izračuna toplotnega izmenjevalnika, se spomnimo in kaj je ta naprava? Naprava za razvajanje toplote (to je izmenjevalnik toplote, IT ali TOA) je naprava za prenos toplote iz ene hladilne tekočine na drugo. V procesu spreminjanja temperature hladilnih sredstev se njihova gostota spreminjajo tudi in, zato množični kazalniki snovi. Zato se takšni procesi imenujejo toplotno prilepijo.

Vrste izmenjave toplote

Zdaj pa govorimo - samo trije. Prenos toplote zaradi sevanja. Kot primer, se lahko spomnite sprejetja sončenja na plaži na topel poletni dan. Te toplotne izmenjevalce se lahko najdejo na trgu (cevi zračni grelniki). Vendar pa je najpogosteje za ogrevanje stanovanjskih prostorov, sobe v apartmaju kupujemo olje ali električne radiatorje. To je primer drugačne vrste izmenjave toplote - naravna, prisilna (izpušna in naprava ima rekuperator) ali z mehansko motivacijo (z ventilatorjem, na primer). Zadnja vrsta je veliko bolj učinkovita.

Vendar pa je najučinkovitejši način za prenos toplote toplotno prevodnost, ali, kot se imenuje, prevodnost (iz angleškega prevodnosti - "prevodnost"). Vsak inženir, ki bo porabil toplotni izmenjevalnik, je predvsem razmišljal o izbiri učinkovite opreme v minimalnih dimenzijah. To je mogoče doseči to natančno zaradi toplotne prevodnosti. Primer tega je danes najučinkovitejši izmenjevalniki toplote za lamele. Lamelar Toa, v skladu z definicijo, je naprava za izmenjavo toplote, ki oddaja toploto iz ene hladilne tekočine v drugega skozi steno, ki jih ločuje. Največje možno območje stika med obema mediji v nizu s pravilno izbranimi materiali, profil plošč in njihova debelina omogoča, da zmanjšate dimenzije izbrane opreme, hkrati pa ohranjajo prvotne tehnične lastnosti, ki se zahtevajo v postopku.

Vrste toplotnih izmenjevalnikov

Pred izvedbo izračuna toplotnega izmenjevalnika, se določijo s svojo vrsto. Vse, kar je mogoče razdeliti na dve veliki skupini: predelava in regenerativne toplotne izmenjevalce. Glavna razlika med njimi je naslednja: V rekuperacijskem TAO, se toplotna izmenjava pojavi skozi dve hladilniku, ki ločuje steno, in v regenerativnem dveh medijih, ki jih imajo neposreden stik med seboj, pogosto mešanje in zahteva poznejši ločitev v posebnih separatorjih. razdeljen na mešanje in izmenjevalnike toplote s šobo (stacionarni, padci ali vmesni). Grobo gledano, vedro z vročo vodo, razstavljeno na zmrzali, ali kozarec z vročim čajem, ki se oskrbuje, da se ohladi v hladilniku (nikoli ne.) - To je primer takega mešalnega toka. In na ta način nalijemo čaj v krožniku in jo ohladimo na ta način, pri primeru regenerativnega toplotnega izmenjevalnika s šobo (krožnik predvaja vlogo šob v tem primeru), ki se prvi stik z okoliškim zrakom in vzame njeno temperaturo, In nato izbere del toplote iz vročega čaja, ki je v njem napovedala, ki želi prinašati obe okolji v način toplotnega ravnovesja. Vendar, kot smo že izvedeli že prej, je bolj učinkovito uporabljati toplotno prevodnost za prenos toplote iz enega okolja v drugega, tako bolj uporabno v smislu prenosa toplote (in široko uporabljenih) prstov danes - seveda, rekuperative.

Toplotni in konstruktivni izračun

Vsak izračun predelave toplotnega izmenjevalnika se lahko izvede na podlagi rezultatov toplotnih, hidravličnih in trdnih izračunov. Temeljni so, obvezni pri oblikovanju nove opreme in temeljijo na podlagi metodologije za izračun poznejših modelov linije iste vrste istega tipa. Glavna naloga toplotnega izračuna TOA je določitev potrebnega območja površine izmenjave toplote za trajnostno delovanje toplotnega izmenjevalnika in vzdržuje potrebne parametre medija. Pogosto, s takšnimi izračuni, so inženirji opredeljeni po samovoljnih vrednotah množičnih ali velikostnih značilnosti prihodnje opreme (material, premer cevi, velikost plošče, geometrija žarka, tip in material plavuti itd.) Po termalu se izmenjevalnik toplote običajno izvede. Konec koncev, če je na prvi stopnji, je inženir menil na potrebno površino na danem premeru cevi, na primer, 60 mm, in dolžina toplotnega izmenjevalnika se je izkazalo, da je približno šestdeset metrov, potem je bolj logično prevzeti prehod na več toplotnega izmenjevalnika ali na tip ohišja-cevi ali povečajte premer cevi.

Hidravlični izračun

Hidravlični ali hidravlični, kot tudi aerodinamični izračuni se izvajajo, da se določijo in optimizirajo hidravlične (aerodinamične) izgube tlaka v toplotnem izmenjevalniku, kot tudi izračunati stroške energije za njihovo premagovanje. Izračun katere koli poti, kanal ali cev za prehod hladilnega sredstva nastavi primarno nalogo pred človekom - za okrepitev procesa izmenjave toplote na tem območju. To pomeni, da je treba eno okolje, drugi pa, da bi dobili čim več toplote na najkrajšem območju pretoka. Za to se pogosto uporablja dodatna površina izmenjave toplote, kot razvit površinski zaključek (za ločevanje mejnega laminarnega sulayerja in krepitev turbulizacije pretoka). Optimalno razmerje med bilanco hidravličnih izgub, površina površine izmenjave toplote, značilnosti množičnega kotla in odstranljiva toplotna moč je posledica kombinacije toplotnega, hidravličnega in konstruktivnega izračuna FIU.

Raziskave

Računski izračuni TOIS se izvajajo na podlagi rezultatov toplotnih in kalibracijskih izračunov. Praviloma so potrebni za uvedbo najnovejših sprememb zasnove oblikovanega aparata. Izvajajo se tudi z namenom prilagajanja vseh enačb, določenih v izvedenem ocenjenem modelu TOA, pridobljene z empiričnim načinom (glede na eksperimentalne podatke). Izvajanje računov raziskav vključuje izvajanje na ducate, včasih pa na stotine izračunov za poseben načrt, razvit in izveden v proizvodnji po matematični teoriji načrtovanja eksperimentiranja. Po rezultatih se razkriva vpliv različnih pogojev in fizičnih količin na kazalnike učinkovitosti TOA.

Drugi izračuni

Z izvajanjem izračuna območja izmenjevalnika toplote ne pozabite na odpornost materialov. Izračuni trdnosti TAO vključujejo preskus zasnovane enote za napetost, torzijo, na nanašanje največjih dovoljenih delovnih trenutkov na podrobnosti in vozlišča prihodnjega izmenjevalnika toplote. Z minimalnimi dimenzijami mora biti izdelek trajno, trajnostno in zagotavlja varno delovanje v različnih, celo napetih pogojih delovanja.

Dinamični izračun se izvede, da se določi različne značilnosti toplotnega izmenjevalnika na spremenljivih načinih delovanja.

Vrste gradnje toplotnih izmenjevalnikov

Recoperative Tais v zasnovi lahko razdelimo na dovolj veliko število skupin. Najbolj znani in široko uporabljeni so lamelarski toplotni izmenjevalniki, zrak (cevasto plavut), lupine, izmenjevalniki toplote "cevi v cevi", ohišje-lamelar in drugi. Obstajajo tudi bolj eksotične in visoko specializirane vrste, kot so spirale (toplotni izmenjevalnik-polž) ali strgalo, ki delujejo z viskoznimi ali pa tudi številnimi drugimi vrstami.

Izmenjevalniki toplote "Cev v cevi"

Upoštevajte najlažji izračun toplotnega izmenjevalca "cevi v cevi". Konstruktivno, ta tip TAO je poenostavljen, kolikor je mogoče. V notranji cevi naprave je ponavadi vročega nosilca toplote, da se zmanjša izgube, in v ohišju, ali v zunanjo cev, se sproži hladilno hladilno hladilno sredstvo. Naloga inženirja v tem primeru se zmanjša na določanje dolžine takega toplotnega izmenjevalnika na osnovi izračunanega območja površine izmenjave toplote in določenih premerov.

To je vredno dodati, da je koncept idealnega izmenjevalnika toplote uveden v termodinamiki, to je naprava neskončne dolžine, kjer se toplotni nosilci delujejo v nasprotnem primeru, in temperaturni tlak v celoti deluje. Oblikovanje "cevi v cevi" tesno zadovoljuje te zahteve. In če zaženete hladilna sredstva v nasprotnem primeru, bo tako imenovana "pravi kolega" (in ni križ, kot v lamelarnem toa). Temperaturni tlak se najbolj učinkovito sproži s takšno organizacijo gibanja. Vendar, izvajanje izračuna toplotnega izmenjevalca "cevi v cevi", morate biti realistični in ne pozabite na logistično komponento, kot tudi o udobju montaže. Osnovna dolžina - 13,5 metra, vse tehnične prostore pa niso prilagojene prenašanju in namestitvi opreme, kot je taka.

Izmenjevalniki toplote iz lupine

Zato je zelo pogosto izračun takšne naprave gladko teče v izračun toplotnega izmenjevalnika iz lupine. To je naprava, v kateri je paket cevi v enem samem ohišju (ohišje), ki ga izperejo različne hladilne tekočine, odvisno od namena opreme. V kondenzatorjih, na primer, se hladilno sredstvo zažene v ohišje in vodo v cevi. S to metodo gibanja okolja je bolj priročna in učinkovitejša za nadzor delovanja naprave. V uparjalnikih, nasprotno, hladilno sredstvo zavre v cevi, hkrati pa se sperejo s hladno tekočino (voda, slanica, glikoli itd.). Zato je izračun toplotnega izmenjevalnika toplote za lupino zmanjšan na minimiziranje dimenzij opreme. Igranje premera ohišja, premera in števila notranjih cevi in \u200b\u200bdolžine aparata, inženir gre na izračunano vrednost površine površine izmenjevalnika toplote.

Izmenjevalniki toplote zraka

Eden od najpogostejših toplotnih izmenjevalcev za današnje je tubularni izmenjevalniki toplote. Imenujejo se tudi tuljave. Kjer niso nameščeni, segajo od ventilatorja (iz angleščine In prenos je na potrebe ogrevanja) v kotlovnih instalacij na SPTE. Zato je izračun toplotnega izmenjevalnika toplote odvisen od aplikacije, kjer bo ta toplotni izmenjevalec začel delovati. Industrijski zračni hladilniki (osnutki), nameščeni v komorah zamrznitve mesa, v zamrzovalnih zbornic nizkih temperatur in na drugih objektih hlajenja hrane, zahtevajo nekatere oblikovalske značilnosti pri njihovi izvedbi. Razdalje med lamelami (plavuti) morajo biti najvišje, da se poveča čas neprekinjenega delovanja med cikli od odtajanja. Izparilniki za CDMS (podatkovni centri), nasprotno, kot je mogoče, kot je mogoče, da vpenjalne medsebojne razdalje na minimum. Takšni izmenjevalniki toplote delujejo v "čistih conah", obdanih z drobnimi filtri (do razredom HEPA), zato se ta izračun izvede s poudarkom na zmanjšanju dimenzij.

Plate toplotne izmenjevalce

Trenutno se lamelarski toplotni izmenjevalniki uporabljajo stabilno povpraševanje. Po njenem konstruktivnem oblikovanju so popolnoma zložljivi in \u200b\u200bpol-varjeni, baker in nichelpayan, varjena in spajkana metoda difuzije (brez spajanja). Termični izračun plošče toplotnega izmenjevalnika je precej prilagodljiv in ne predstavlja posebnih težav za inženirja. V postopku izbire lahko predvajate vrsto plošč, globino kanalov kanalov, vrsto plavuti, debelino jekla, z različnimi materiali, in kar je najpomembnejše - s številnimi velikostmi-dimenzionalnimi modeli naprav različnih dimenzij. Takšne toplotne izmenjevalce so nizke in široke (za paro ogrevanje vode) ali visoke in ozke (ločevanje toplotnih izmenjevalnikov za klimatske naprave). Pogosto se uporabljajo pod medijem s faznim prehodom, torej kot kondenzatorji, uparjalniki, letev, pred-konkanatorji, itd, izvedejo toplotno izračun toplotnega izmenjevalnika, ki deluje na dvofaznem diagramu, malo bolj zapleteno kot Toplotni izmenjevalec vrste tekočine "tekočina", vendar izkušen inženir rešuje to nalogo in ne predstavlja veliko težav. Da bi olajšali takšne izračune, sodobni oblikovalci uporabljajo inženirske računalniške baze, kjer lahko najdete veliko potrebnih informacij, vključno z diagrami stanja vsakega hladilnega sredstva v katerem koli rave, na primer, program Coolpack.

Primer izračuna toplotnega izmenjevalnika

Glavni namen izračuna je izračunati potrebno površino površine izmenjevalnika toplote. Termalna (hladilna) moč je običajno nastavljena na tehnični nalepki, toda v našem primeru ga bomo izračunali, kajti, recimo, preveri povečanje prostornine. Včasih se zgodi, da se lahko napaka blokira v izvorne podatke. Ena od nalog pristojnega inženirja je ta napaka, da najdete in popravite. Na primer, bomo izvedli izračun plošče izmenjevalnega izmenjevalca "tekočina - tekočina". Pustite, da je separator obrisa (preklopnik) v visoki stavbi. Da bi raztovorili opremo za pritisk, se ta pristop zelo pogosto uporablja pri gradnji nebotičnikov. Na eni strani toplotnega izmenjevalnika, imamo vodo z vhodno temperaturo TVX1 \u003d 14 ᵒС in izhod vašega1 \u003d 9 ᵒС, in s porabo G1 \u003d 14 500 kg / h, in na drugi strani - tudi vode , vendar samo tukaj s takšnimi parametri: TVH2 \u003d 8 ᵒС, 2 \u003d 12 ᵒС, G2 \u003d 18 125 kg / h.

Zahtevana moč (Q0) se izračuna z uporabo s formulo toplotne bilance (glej sliko zgoraj, Formula 7.1), kjer je CP specifična toplota (vrednost tabele). Za preprostost izračunov vzamemo vrednost toplotne zmogljivosti SRV \u003d 4.187 [kJ / kg * ᵒc]. Menimo:

Q1 \u003d 14 500 * (14 - 9) * 4,187 \u003d 303557,5 [kJ / h] \u003d 84321.53 W \u003d 84,3 kW - na prvi strani in

Q2 \u003d 18 125 * (12 - 8) * 4,187 \u003d 303557,5 [kJ / h] \u003d 84321.53 W \u003d 84,3 kW - na drugi strani.

Upoštevajte, da je v skladu s formulo (7.1), Q0 \u003d Q1 \u003d Q2, ne glede na to, katero stran se izvede izračun.

Poleg tega, v skladu z glavno enačbo prenosa toplote (7.2), najdemo potrebno površino (7.2.1), kjer je K je koeficient prenosa toplote (sprejmemo enako 6350 [w / m2]) in Δtra . Dnevnik. - Tlak s solidarnim temperaturnim tlakom, ki ga obravnava s formulo (7.3): \\ t

Δт cflog. \u003d (2 - 1) / LN (2/1) \u003d 1 / LN2 \u003d 1 / 0,6931 \u003d 1,4428;

F TU \u003d 84321/6321/63250 * 1,4428 \u003d 9,2 m 2.

V primeru, ko je koeficient prenosa toplote neznan, je izračun toplotnega izmenjevalnika plošče nekoliko zapleten. S formulo (7.4), smo merilo Reynolds, kjer je ρ gostota, [kg / m 3], η je dinamična viskoznost, [H * C / m 2], V - hitrost medija v kanalu , [m / s], d cm - meten premer kanala [m].

V skladu z mizo iščemo vrednost merila PrandTL in po formuli (7.5), dobimo merilo Nusselta, kjer je n \u003d 0,4 v ogrevalnih pogojih tekočine in n \u003d 0,3 - v hlajenju pogojev tekočine.

Polternalno, po formuli (7.6), se izračuna koeficient prenosa toplote vsake hladilne tekočine na steno, in po formuli (7.7) menimo, da je koeficient prenosa toplote, ki je substituiran s formulo (7.2.1) za izračun površine toplote.

V teh formulah λ - koeficient toplotne prevodnosti, ϭ - debelina stene kanala, α1 in α2 - koeficiente prenosa toplote iz vsake hladilne tekočine stene.

NJIM. Saprykin, Engineer, LLC PNC "Energetske tehnologije", Nizhny Novgorod

Uvod

Pri razvoju ali prilagajanju različnih toplotnih in elektrarn, vključno z opremo za izmenjavo toplote, zlasti plošče izmenjevalnikov toplote (PTA), je pogosto potrebno izvesti podrobne izračune toplotnih tokokrog v širokih razponov sprememb v zmogljivosti in parametrih hladilnih sredstev.

PTA, v nasprotju s tem, na primer iz toplotnih izmenjevalnikov iz lupine in cevi, vsebujejo široko paleto oblik dimenzij plošč in profilov njihovih površin za izmenjavo toplote. Tudi znotraj enake velikosti plošč obstaja ločitev za tako imenovano "trdo" tipa H. in "mehka" tip L. Plošče se razlikujejo od drugih koeficientov prenosa toplote in hidravlične odpornosti. Zato je PTA zaradi prisotnosti posameznega sklopa izračunanih parametrov v glavnem izdelan pod določenim naročilom.

Glavni proizvajalci PTA imajo svoje pridobljene tehnike, ki krepijo procese prenosa toplote, velikosti plošč, ekskluzivnih programov za njihov izbor in izračun.

Posamezne značilnosti PTA glede na toplotne izračune so v glavnem v razlikah v trajnih vrednotah A, m, n, r V izrazu števila Nusselta, ki sodeluje pri opredelitvi koeficientov prenosa toplote.

, (1)
kje Ponov Reynoldsova številka;

Pr - Število penantov za hladilno sredstvo;

PR C - Število peranta za hladilne tekočine na površini ločilne stene.

Stalno A, m, n, r Eksperimentalni način je ugotovljen, da je zelo težavna, njihove vrednosti so predmet intelektualne lastnine in proizvajalci PTA se ne razkrijejo.

Kot posledica te okoliščine manjka enotna tehnika toplotne kalibracije spremenljivih načinov, ki pokriva celoten spekter PTA.

Predlagana je bila metoda kalibracijskih toplotnih izračunov spremenljivk PTA načinov, ki temelji na dejstvu, da se lahko potrebne informacije o posebnih vrednostih omenjenih konzervencij razkrijejo iz znanega izračunanega režima s simulacijo toplotnega postopka. Tukaj je posledica ocenjenega "čistega" izmenjevalnega izmenjevalca, ko so vsi parametri definirani brez tako imenovanega faktorja kontaminacije.

Modeliranje je bilo izvedeno z uporabo merilnih enačb konvektivne izmenjave toplote, ob upoštevanju termofizikalnih lastnosti vode: toplotna zmogljivost, toplotna prevodnost, temperatura, kinematična viskoznost, gostota.

Vendar pa je v nekaterih vprašanjih izračunov spremenljivk načina PTA ostala nepokrita. Namen tega članka je razširiti možnosti za izračun spremenljivk načinov vode za zalivanje na enosmerni PTA.

Optimiziran izračun kalibracije lamelarnih toplotnih izmenjevalnikov

Spodnji razvoj metode izračuna predlaga enostavnejšo enačbo, pridobljeno iz enačbe 1 zaradi enakih transformacij in vsebujejo konstanto (v nadaljnjem besedilu) PTA Z njim.:

, (2)
kje Q -toplotna moč preko PTA, kW;

R C. - toplotna odpornost stene (plošče), m 2 ° C / m;

R N. - toplotna odpornost plasti oborjanih depozitov, m 2 ° C / m;

F. = (n pl. - 2) · ℓ · L. - skupna površina izmenjave toplote, m 2;

n pl - Število plošč, osebnih računalnikov;

ℓ - Širina enega kanala, m;

L. - zmanjšana dolžina kanala, m;

Δt. - logaritemska razlika temperatur hladilnih tekočin, ° C;

Θ \u003d θ g + θ n - Skupni termofizični kompleks (TFC), ob upoštevanju termofizikalnih lastnosti vode. TFK je enak vsoti ogrevanja TFK Θ G. In tfk segreje Θ N. COOLARS:

, , (3, 4),
kje

t 1, T 2 - Temperature ogrevalne hladilne tekočine na vhodu in vtičnici PTA, ° C;

τ 1, τ 2 - Temperature ogrevanega hladilnega sredstva na izhodu in vhodu v PTA, ° C.

Vrednosti so konstantne m, n, r Za področje burnega toka hladilnih sredstev v tem modelu, kot sledi: m. = 0,73, n. = 0,43R. \u003d 0,25. Trajne vrednosti u. = 0,0583, y. \u003d 0,216 smo določili s približevanjem vrednosti termofizikalnih lastnosti vode v območju od 5-200 ° C, pri čemer upoštevamo konstanto m, n, r. Konstanta Zvezek odvisno od številnih dejavnikov, tudi od trajnega m, n, r in nihajo široke omejitve Zvezek = 0,06-0,4.

Enačba za Z njim.izražena z izračunanimi PTA parametri:

, (5)
kje R - Izračunani koeficient prenosa toplote, w / (m 2 · ° С).

Enačba za Z njim.izraženo z geometrijskimi značilnostmi:

, (6)
kje z. - razdalja med ploščami, m.

Iz skupne odločitve 5 in 6 določa vrednost Zvezek Za to PTA. Potem v znani Zvezek Možno je določiti koeficiente prenosa toplote α G. in α N.:

, (7, 8)
kje f \u003d (n pl - 1) · ℓ · z/ 2 - skupna površina prereza kanala;

d E.\u003d 2 · z - Enakovreden premer odseka kanala, m.

Od 7, 8 sledi, da je vrednost konstantna Zvezek Za dane konstante m, n, r To je kazalnik učinkovitosti PTA.

Konstanta C.eksperimentalno se lahko določi tudi na podlagi rezultatov enem-stopenjskih meril parametrov v dveh različnih načinih PTA. Izmerjeni parametri v tem primeru - vrednosti toplotne zmogljivosti, označene z indeksi 1 in 2; Vrednosti štirih temperatur hladilnega sredstva:

. (9)

Enako velja za primere, ko so izračunani PTA parametri neznani. Med njimi so situacije, kjer informacije o začetnih parametrih niso znane, na primer, izgubljeni ali PTA je bila rekonstruirana s spremembo grelne površine (spreminjanje števila nameščenih plošč).

V praksi obstajajo pogosto primeri, ko je treba na primer spremeniti, da bi povečali posredovano ocenjeno termično moč PTA. To se izvaja z namestitvijo dodatnega števila plošč. Odvisnost izračunane toplotne energije na številu dodatno nameščenih plošč, pridobljenih iz enačbe 2 z računom 6, je naslednja:

. (10)

Seveda, ko spreminjate število plošč, konstante Z njim. Spremeni se bo in bo še en izmenjevalec toplote.

Običajno so parametri dobavljene PTA podani s faktorjem onesnaženja, ki ga predstavi toplotna upornost lestvice R n r. (Originalni način). Predpostavlja se, da se med delovanjem po določenem časovnem obdobju zaradi obsega nastanka na površini izmenjave toplote oblikuje plast obornih sedimentov z "izračunano" toplotno odpornostjo. Naslednji po tem zahteva čiščenje površine izmenjave toplote.

V začetnem obdobju delovanja PTA bo površina izmenjave toplote odveč in parametri se bodo razlikovali od parametrov vira načina. V prisotnosti zadostne moči toplotnega vira PTA lahko "pospeši", to je, poveča prenos toplote nad zgoraj navedenim. Če želite vrniti prenos toplote na določeno vrednost, je treba zmanjšati porabo hladilne tekočine v primarnem krogu, da se zmanjša pretok hladilne tekočine ali zmanjšate temperaturo krme v obeh primerih pa bo zmanjšala tudi temperaturo "Opremljanje". Kot rezultat, novi "čisti" PTA način z Q R. in R n r \u003d 0pridobljen iz vira Q R. in R n r\u003e 0izračunana za PTA. Obstajajo neskončni nabor takih načinov poravnave, vendar so vse skupaj s prisotnostjo iste konstante C..

Za iskanje parametrov poravnave se iz začetne enačbe predlaga naslednja enačba:

, (11),
kjer je znano Uporaba, T1, T2, τ 1, τ 2, (Posledično in Θ Isch.), R s, r n r, Na levi strani - neznano t 2 P, θ P, Na str. Namesto tega neznan t 2. Ena od preostalih temperatur je mogoče sprejeti. t 1, τ 1, τ 2 Ali njihove kombinacije.

Na primer, na kotlovnici morate namestiti PTA z naslednjimi parametri: Q R. \u003d 1000 kW, t 1. \u003d 110 ° C, t 2. \u003d 80 ° C, τ 1. \u003d 95 ° C, τ 2. \u003d 70 ° C. Dobavitelj je predlagal PTA z dejansko površino izmenjave toplote F. \u003d 18,48 m2 s faktorjem onesnaževanja R n r \u003d 0,62 · 10 -4 (rezervni koeficient Δf. = 0,356); R. \u003d 4388 W / (M 2 · ° С).

Tabela prikazuje kot primer, trije različni izračunani načini, pridobljeni iz vira. Zaporedje izračuna: S pomočjo formule 11 se konstanta izračuna Z njim.; Uporaba formule 2 se določijo potrebni izračunani načini.

Tabela. Vir in izračunani načini PTA.

Ime	Dimenzija	Oznaka	Načini toplote
			vir.	izračun 1.	izračun 2.		izračun 3.
Termalna moč	kw.	Q.	1000	1090	1000	1000
Rezervacija.	-	Δf.	0,356	0,000	0,000	0,000
Čista stopnja	-	β	0,738	0,000	1,000	1,000
Temperatura ogrevalne vode na vhodu	° S.	t 1.	110,0	110,0	110,0	106,8
Temperatura se ogreva. Voda na izhodu	° S.	t 2.	80,0	77,3	75,4	76,8
Temperaturo ogrevane vode na izhodu	° S.	τ 1.	95,0	97,3	95,0	95,0
Logaritmična temperaturna razlika	° S.	Δt.	12,33	9,79	9,40	9,07
TFK.	-	ϴ	4,670	4,974	4,958	4,694
Koeficient prenosa toplote	W / (m2 ° ° С)	K.	4388	6028	5736	5965
Poraba odpadne vode	t / CH.	G 1.	28,7	28,7	24,9	28,7
Poraba ogrevane vode	t / CH.	G 2.	34,4	34,4	34,4	34,4
Skozija toplotne odpornosti	m 2 · ° C / W	10 4 · R N.	0,62	0	0	0
Stalna Pta.	-	C.	-	0,2416

Način izračuna 1. ponazarja pospeševanje PTA ( Q. \u003d 1090 kW), pod pogojem, da ima vir toplotne energije dovolj moči, s stalnimi stroški temperatura t 2. zmanjšuje na 77,3 in temperatura τ 1. se dvigne na 97,3 ° C.

Način izračuna 2. Modeli je situacija, ko je ventil za temperaturno krmilnik nameščen na cevovodu z ogrevalno hladilno tekočino, da se ohrani konstantna temperatura τ 1.= 95 ° C, zmanjšuje porabo ogrevalne hladilne tekočine na 24,9 t / h.

Način izračuna 3. Modeli situacije, ko vir toplotne energije nima dovolj pooblastila za overclock PTA, medtem ko sta obe temperatur ogrevalnega hladilnega sredstva zmanjšana.

Konstanta Z njim. To je kumulativna značilnost geometrijskih značilnosti in izračunanih toplotnih parametrov. Stalna je nespremenjena med celotno življenjsko dobo PTA, ob upoštevanju ohranitvene stanja začetne številke in "kakovosti" (razmerje med številom plošč H. in L.) Nameščene plošče.

Tako lahko PTA modelira, ki odpira poti za izvajanje potrebnih kalibracij z različnimi kombinacijami izvornih podatkov. Kot želeni parametri, lahko obstajajo: toplotna moč, temperatura in stroški hladilne tekočine, čistost, toplotno odpornost možnega lestvice lestvice.

S pomočjo enačbe 2 za znani način izračuna, je mogoče izračunati parametre za kateri koli drug način, vključno z določitvijo toplotne energije na vratih, izmerjenih na pristaniščih s štirimi temperaturami. Slednje je možno le pod pogojem vnaprej določenega obsega toplotne odpornosti lestvice lestvice.

Toplotna upornost plasti lestvice lahko določi iz enačbe 2 R n:

. (12)

Ocena stopnje čistosti površine izmenjave toplote za diagnostiko PTA se nahaja v skladu s formulo .

sklepe

1. Predlagana metoda izračuna preskušanja se lahko uporabi pri načrtovanju in delovanju cevovodnih sistemov z nepremočljivim PTT, vključno z diagnostiko svoje države.

2. Metoda omogoča znane izračunane parametre PTA, da izračune različne spremenljivke načinov, ne da bi se sklicevali na proizvajalce opreme za izmenjavo toplote.

3. Metoda se lahko prilagodi izračunu PTA z drugimi, razen vode, tekočima medijem.

4. Koncept PTA konstante in formul za izračun je predlagan. Konstanta PTA je kumulativna značilnost geometrijskih lastnosti in izračunanih toplotnih parametrov. Konstanta je nespremenjena med celotno življenjsko dobo PTA pod pogojem ohranjanja stanja začetnega zneska in "kakovosti" (razmerje števila »trdih« in »mehkih«) plošč.

Literatura.

1. Grigoriev V.A., Zorin V.M. (ed.). Prenos toplote in mase. Eksperiment toplote. Imenik. Moskva, Energotomizdat, 1982.

2. saprykin i.m. O kalibracijskih izračunih izmenjevalnikov toplote. "Novice ogrevanja", št. 5, 2008. P. 45-48.

3 .. Spletno mesto rosteplo.ru.

4. ZINGER N.M., Taraday A.M., Barmin L.S. Plastični izmenjevalniki toplote v sistemih oskrbe toplote. Moskva, Energotomizdat, 1995.

Obstajajo projektni in kalibracijski izračuni procesov izmenjave toplote. Naloga izračuna oblikovanja je opredeliti velikost in način delovanja toplotnega izmenjevalnika, ki je potreben za dobavo ali odstranitev določene količine toplote enemu ali drugemu nosilcu toplote. Namen izračuna preskusa je določitev količine toplote, ki se lahko prenaša v določenem izmenjevalniku toplote pod določenimi pogoji njegovega delovanja. V obeh primerih izračun temelji na uporabi enačb toplotnih bilanc in prenosa toplote.

Med izračunom projekta je znana količina ogrevane ali ohlajene snovi in \u200b\u200bnjegovi parametri na vstopu na izmenjevalnik toplote in vtičnico. Hkrati se določi potrebna površina toplotnega izmenjevalnika, poraba toplega ali hladnega hladilnega sredstva, geometrijske dimenzije toplotnega izmenjevalnika dane zasnove in hidravlične odpornosti. Skratka, ki temelji na izvedenih izračunih, je izbran standard ali normalizirani izmenjevalnika toplote določenega načrta. Izbrana zasnova, če je mogoče, mora biti optimalna, t.j. Združite intenzivno izmenjavo toplote z nizkimi stroški in enostavnostjo delovanja.

Izračun slik se izvaja, da se ugotovi, ali se lahko obstoječi izmenjevalnik toplote uporabi za določene cilje, ki jih določajo tehnološke zahteve.

Izračun projekta predelave toplotnih izmenjevalnikov

Pred izračunom predelave izmenjevalnikov toplote je izbira prostora za gibanje hladilne tekočine, da bi izboljšali pogoje prenosa toplote iz nosilca toplote z velikim toplotnim uporom. Za to je velika tekočina viskoznosti ali poraba manj priporočljiva za usmerjanje prostora, kjer je lahko višja. Hladilna sredstva, ki vsebujejo onesnaževalce, direktorje prostora, katere površina je lažje očistiti depozitov. Izbira prostora mora upoštevati tudi izgubo toplote v okolje.

Vnaprej izbrana smer vzajemnega pretoka hladilnih sredstev, glede na prednost protivitovanja v izmenjavi toplote, ne da bi spremenila skupno stanje hladilnih sredstev, kot tudi primernosti naključja smeri prisilnega in prosto gibanja hladilne tekočine.

Pravilna izbira optimalnih hitrosti gibanja hladilnega sredstva je zelo pomembna, saj je ključnega pomena pri oblikovanju in upravljanju toplotnega izmenjevalnika. S povečanjem pretoka poveča koeficient prenosa toplote
in zato se potrebna površina prenosa toplote zmanjša
Kaj pa vodi do zmanjšanja splošnih dimenzij toplotnega izmenjevalnika in njene vrednosti. Poleg tega se s povečanjem hitrosti zmanjša možnost oblikovanja depozitov na površini izmenjave toplote. Vendar pa je s prekomernim povečanjem pretoka pretoka, hidravlični upor toplotnega izmenjevalca poveča, kar vodi do vibracij cevi in \u200b\u200bhidravličnih udarcev. Optimalna hitrost je določena iz pogojev za doseganje želene stopnje turbulence pretoka. Ponavadi si prizadeva, da se pretok v cevi ustreza merilu
. V zvezi s tem se priporočajo naslednje optimalne hitrosti gibanja.
(M / S): Voda in tekočine z zmerno viskoznostjo -
; viskozne tekočine -
; Zrak in plini pri zmernem tlaku -
; Nasičeni hlapi pod pritiskom -
; nasičena para pod vakuumom -
. Najbolj zaželena izbira optimalne hitrosti, ki temelji na tehničnem in gospodarskem izračunu.

Celoten izračun toplotnega izmenjevalnika vključuje toplotne, strukturne in hidravlične izračune.

Termični izračun.Termični izračun predvidenih toplotnih izmenjevalnikov se proizvaja v naslednjem zaporedju:

- izračunajte toplotno obremenitev in porabo hladilne tekočine;

- Izračunajte povprečni temperaturni tlak in povprečno temperaturo hladilne tekočine;

- Izračunajte koeficient prenosa toplote in površine izmenjave toplote.

Najbolj preprost izračun pri stalnih temperaturah hladilnih sredstev vzdolž dolžine toplotnega izmenjevalnika. V tem primeru so fizikalne lastnosti hladilnih sredstev in temperaturne razlike stalne in izračun se zmanjša na določanje koeficienta prenosa toplote. V bližini teh pogojev je opaziti v ogrevanih kondenzacijskih trajektnih suhih. V splošnem primeru se temperatura hladilnih sredstev spreminja po dolžini toplotnega izmenjevalnika. Odnos sprememb temperature hladilnih sredstev se določi s pogoji toplotne bilance, ki so za neskončno majhen element toplotnega izmenjevalnika:

kje ,in ,- stroški in toplotne zmogljivosti hladilnih sredstev in. \\ t in - Obstajajo njihove temperature v poljubnem prerezu naprave.

Enačba toplotne bilance za celotno napravo, razen toplotne izgube, se doseže z vključevanjem zadnje enačbe:

kje in ,in - začetna in končna temperatura hladilne tekočine; - Toplotna obremenitev.

Stroški prenosa toplote pod izmenjavo toplote brez spreminjanja skupnega stanja na podlagi toplotnega ravnovesja: \\ t

;

.

S spremembo agregatnega stanja hladilne tekočine je lahko toplotna bilanca enačba drugačno obliko v skladu s pogoji postopka pretoka. Na primer, ko kondenzira par

(
- poraba pare; in
- Enthalpy par in kondenzat).

Spremeni ENTHALPY.

kje
in
- Povprečna specifična toplotna zmogljivost pregreta pare in kondenzata;
in
- temperature pregreta in nasičene pare.

Če je končna temperatura ene od hladilnih sredstev neznana, se določi iz toplotne bilance. Ko končne temperature obeh hladilnih sredstev ni znano, se splošni sprejem uporablja za njihovo določanje - metoda zaporednih približkov. Ta metoda temelji na dejstvu, da so določene odločitve o zasnovi aparatu in neznanih tehnoloških parametrov, nato pa je pravilnost te izbire preverjena s ponovno izračunavanjem, se izvedejo določene vrednosti določenih parametrov in izračun se ponovi dokler niso prejete rezultate z želeno stopnjo natančnosti. Upoštevati je treba, da mora biti temperaturna razlika med hladilnimi sredstvi na koncu toplotnega izmenjevalnika vsaj 10-20 ° C za grelnike s tekočinami in 5-7 ° C za grelnike par-tekočin.

Opredelitev povprečnega tlaka temperaturnega tlaka
trenutno ob upoštevanju narave temperaturnih sprememb vzdolž površine izmenjave toplote
. V nasprotnem primeru, kot tudi pri konstantni temperaturi ene od hladilnih sredstev, je povprečna temperaturna razlika definirana kot srednja-harriform večje in manjše razlika v temperaturi hladilnih sredstev na koncih toplotnega izmenjevalnika:

ali za

.

Za vse druge diagrame toka se po enakih enačbah najdemo povprečna temperaturna razlika, vendar z uvedbo korekcijskega koeficienta (glejte poglavje 7.7.3).

Povprečna temperatura hladilne tekočine z manjšo temperaturno razliko vzdolž dolžine naprave je priporočljiva, da se izračuna kot srednje generično, in povprečna temperatura drugega hladilnega sredstva najdemo pri določeni količini.
z uporabo razmerja

,

kje
in
- Povprečna temperatura nosilcev toplote.

Nadaljnja naloga izračuna je najti koeficient prenosa toplote
. Če pride do prenosa toplote skozi ravno steno ali tanko cilindrično, potem

.

Za izračun
treba je vnaprej izračunati koeficiente prenosa toplote in na obeh straneh stene prenosa toplote, kot tudi toplotno odpornost stene
ki vključuje poleg toplotne odpornosti samega stene, toplotno abstrahirano onesnaženo onesnaženost z obeh strani. Toplotni upori na steno in plasti onesnaževalcev se nahajajo glede na debeline in koeficiente termičnega prevodnosti stene in kontaminacije. Koeficienti prenosa toplote se izračunajo glede na pogoje prenosa toplote po eni od enačb, prikazanih v oddelku 7.6.

Glede na različne valovite površine v ploščice izmenjevalnikov toplote, L.L. Novanski in P.A. Kapustchenko je predlagana odvisnost od izračuna koeficienta prenosa toplote, ki upošteva kot naklona CORP v zvezi s smerjo pretoka delovnega okolja:

kjer je  kot naklona kormogacije.

Ta enačba je poštena znotraj
.

Za izračun prenosa toplote v kanalih, ki jih tvorijo plošče tipa 0.3R, 0,6P in 1,0 (glej tabelo 8.1), enačba (8.20), lahko zastopa kot:

za

; (8.21)

za

. (8.22)

kje -Caffective hidravlične odpornosti drsnega kanala; - koeficient hidravlične odpornosti na gladko cev.

Pri kondenzaciji hitrega para (RE\u003e 300) v kanalih tipa neto pretoka L.L. Kompaniya in str.a. Kapustchenko, z uporabo modela vrste disperzijskega obroča, je dobil naslednjo odvisnost:

,

kjer je NU merilo Nusselta za kondenzat film; Re J - Reynoldsovi merilo, izračunano na polno porabo črpalske mešanice in viskoznosti tekoče faze;
- tekoče gostote in para;
- Kriterij PrandTL za tekočo fazo.

Ker so koeficienti prenosa toplote funkcije hitrosti gibanja, potem je treba najti, je treba poznati prečni prerez kanalov, v skladu s katerimi se premikajo hladilna sredstva (odhodki so znani). Zahteva predhodno oblikovanje in velikosti izmenjevalnika toplote. Poleg tega za izračun koeficienta prenosa toplote pogosto morate poznati temperaturo stene ali posebno toplotno obremenitev , katerih vrednosti so odvisne od določene vrednosti . V takih primerih se koeficienti prenosa toplote izračunajo po metodi zaporednih približkov: vrednosti in in po določitvi obsega koeficienta prenosa toplote
preverite. Če želite poenostaviti izračun, lahko uporabite grafoanalitično metodo, pri kateri dva vzporedna izračuna vodita za dve izbrani vrednosti. iz ene od hladilnih sredstev.

Torej, na primer, če koeficienti prenosa toplote in odvisna od temperature stene
Nato nastavite dve vrednosti
in
, izračunajte ustrezne vrednosti in in posebne toplotne obremenitve in :

;

,

kje - povprečna temperatura hladilne tekočine.

Velikost toplotne odpornosti stene
izračunajte temperaturo stene iz druge hladilne tekočine:

,

in določi in , tako dobro, kot in :

,

(- povprečna temperatura drugega hladilnega sredstva).

Slika 8.34 - odvisnost q. 1 I. q. 2 iz vrednosti t. ST1.

Nato zgradite graf in iz sprejetih vrednosti
(Sl. 8.34). Na točki preseka črtov, ki povezujejo toplotne obremenitve pri različnih vrednostih
določena prava temperatura sten
in toplotno obremenitev .

Potem koeficient prenosa toplote
.

Velikost površine izmenjave toplote iz splošne enačbe prenosa toplote

niti
.

Značilnosti toplotnega izračuna hladilnikov in kondenzatorjev. Izračun hladilnikov kondenzatorja ima lastne značilnosti zaradi narave spremembe koeficientov temperature in toplotnega prenosa vzdolž površine prenosa toplote.

Na sl. 8.35 Prikazana je približna porazdelitev temperature v hladilniku, v kateri so v pregretnem stanju pari.

V tem primeru se lahko razlikujejo tri območja: i - hlajenje hlapov do temperature nasičenosti; II - Kondenzacija hlapov in III - hlajenje kondenzata. V prvem območju se pari ohladijo iz temperature prej
in pojdite na nasičeno stanje. Koeficient prenosa toplote za to območje ima manjšo vrednost kot v coni II, kjer pride do kondenzacije pare. V coni III ima koeficient prenosa toplote vmesno vrednost.

Slika 8.35 - Temperaturni profil v hladilniku za kondenzator

Toplotno stanje na conah, ki so predmet popolnega kondenzacije nasičenega para v količini

kje in
- Enthalpy pregreta in nasičena para; -Fimalna toplotna zmogljivost pare;

,

- specifična toplota uparjanja;

tukaj
in - specifična temperatura toplote in kondenzata.

.

Temperatura hladilnega sredstva (voda)
na začetku in koncu cone II se določijo iz enačb toplotne bilance

;

,

(- posebna toplotna zmogljivost hladilnega sredstva).

Skupno hladilno sredstvo

.

Za vsako območje, po znanih enačbah, se izračuna povprečna temperaturna razlika.
in koeficient prenosa toplote
.

Potem površina območij izmenjave toplote:

;
;
.

Konstruktiven izračun.. Naloga konstruktivnega izračuna toplotnih izmenjevalcev je določitev glavnih dimenzij naprav in izbiro njihove splošne razporeditve. Začetni podatki za konstrukcijski izračun so rezultati toplotnega izračuna: stroški hladilnih sredstev, hitrost njihovega gibanja, začetne in končne temperature, površina izmenjave toplote.

Za cevaste napravekonstruktivni izračun se zmanjša na določanje števila ali dolžine cevi, njihovo umestitev v cevni mreži (ob upoštevanju števila premikov) in iskanje premera in višine naprave. Tudi premere cevi izmenjevalnikov toplotnih izmenjevalcev so predmet izračuna.

Skupno število cevi izmenjevalnika toplote s svojim srednjim premerom
in sprejeta dolžina določite na površini izmenjave toplote

.

Na danem pretoku tekočine in sprejeto hitrost njenega gibanja
na cevi z notranjim premerom Število posameznih cevi

.

Število premikov v prostoru izmenjevalnika toplote

.

Notranji premer ohišja toplote
določena s številom cevi v cevni rešetki. Luknje za cevi v cevi rešetke so enakomerno po vsej prerezu. Takšna nastanitev je relativno enostavna za izmenjevalnik toplote. V večstranskih izmenjevalcih toplote, ki imajo particije, se umestitev cevi običajno proizvaja grafično. Glede na geometrično konfiguracijo se odlikuje postavitev cevi na torbice desnega poligona in na koncentričnih krogih.

Ko postavite cevi korak sprejeto odvisno od svojega zunanjega premera , ko popravite cevi kolapsa
in pri popravljanju varjenja
. Skupno število cevi ki se lahko postavi na cevi na vrhoh enakostraničnih trikotnikov znotraj šesterokotne, vpisanega v krogu,

,

kje - Število cevi na premeru cevne mreže: \\ t

(
- ocenjena površina prenosa toplote; - naklon cevi; - površina 1 m premera premera cevi;  razmerje višine ali dolžina delovni del toplotnega izmenjevalnika do njegovega premera).

Premer mreže cevi ali notranjega premera ohišja izmenjevalnika toplote

.

Delovna dolžina ena cevi

, Or.
.

Popolna višina toplotnega izmenjevalnika

,

kje - rešetka za cevi (za jeklene cevi
mM, za bakrene cevi
mm); - višina komore (pokrovi), \\ t
m.

Zmeeviki.imajo v napravah, tako da so v vseh višinah v tekočini in z vseh strani niso dosegli zidov aparata za 0,25 - 0,4 m.

Z znanim notranjim premerom naprave
premer prevleke kače bo

Skupna dolžina kača

.

Dolžina enega obrata zmeevika.

.

Število Vitkov. od odvisnosti so odvisne od tuljav

,

kje - razdalja med obračanjem navpično,
.

Za lamelarizmenjevalniki toplote v konstruktivnem izračunu določajo: dimenzije plošč in število kanalov v enem paketu, število plošč v vsakem paketu in število paketov v stroju, skupno število plošč in glavne dimenzije Naprava se določi.

Število vzporednih kanalov v paketu za vsako okolje

,

kje - površina prereza paketa, \\ t
(- volumenski tok hladilne tekočine, \\ t
- njena hitrost); - Petje območja enega interplasteenskega kanala.

Prejeto
zaokroženo do celote.

Število plošč v paketu

.

V ekstremnih paketih v stiku s ploščami, skupno število plošč na eno več (terminal):

.

Površina prenosa toplote enega paketa

,

kje - Površina prenosa toplote ene plošče.

Število paketov (premikov) v izmenjevalniku toplote

(
- navedba površine naprave, ki jo najdemo pod toplotnim izračunom).

Če je vrednost izkazalo se je, da je zaokroženo na celo število in ustrezno prilagodi površino celotne naprave:

.

Skupno število plošč v napravi (oddelki)

.

Hidravlični izračun toplotnih izmenjevalnikov. Namen hidravličnega izračuna je določiti odpornost, ki ga je ustvaril izmenjevalnik toplote, in moč, ki je potrebna za premikanje tekočine skozi njega.

Hidravlična odpornost toplotnega izmenjevalnika
sestavljen je iz izgube pritiska na premagovanje trenja
in izguba tlaka
porabljen za premagovanje lokalnih uporov

.

Za holootrabs.izmenjevalniki toplote Polni hidravlični upor prostora za cevi

,

kje - koeficient zunanjega trenja (glej oddelek 1.3.4); - skupna dolžina poti pretoka v cevi;
- pretok v cevi; - gostota toka pri njegovi povprečni temperaturi; - Koeficient lokalnega upora.

Hidravlični upor požarnega prostora

.

Tukaj
-Če hitrost hladilne tekočine v prostoru za nošenje; - njena gostota pri povprečni temperaturi; - ugotavljanje odpornosti za medsebojni prostor (za izmenjevalnike toplote s dolžino cevi 6 m
; Z dolžino cevi 3 in 9 m so korekcijski koeficienti 0,5 in 1,5, oziroma).

Hidravlična upornost naprave za izmenjavo več vrhunskih plošč z enakim številom kanalov v vseh paketih

,

,

kje - koeficient splošne hidravlične upornosti enote relativne dolžine interplasalnega kanala;
in - ekvivalent premera in dolžina istega interplastonalnega kanala, \\ t
(- delovna površina izmenjave toplote ene plošče; - širina delovnega dela plošče; - gostota hladilne tekočine po svoji povprečni temperaturi;
- njena hitrost v interplastonu kanala; - število kanalov je omogočeno ali število paketov v razdelku za to delovno okolje; - skupno število plošč v razdelku (aparati); - vrzel med ploščami; - Volumetrična zmogljivost naprave.

Z burnim tokom (10 3

kje - kotiček valovita; - Kota na vrhu kormogacije.

Za plošče tipa 0,3R, 0,6P in 1,0 (glej tabelo 8.1):

za

; (8.26)

za

. (8.27)

Vrednosti koeficientov A.in B.v enačbah (8.26) in (8.27) so prikazane v tabeli 8.2.

Tabela 8.2 - Vrednosti koeficientov A.in B.v enačbah (8.26) in (8.27)

Obstaja tesna fizična in gospodarska povezava med prenosom toplote in izgubo tlaka zaradi hitrosti gibanja hladilnega sredstva. Večja hitrost hladilne tekočine, višja je koeficient prenosa toplote in najbolj kompakten za to napravo za izmenjavo toplote toplote, zato manj kapitalskih stroškov. Hkrati pa hidravlični upor potoka narašča in povečanja obratovalnih stroškov. Zato je hitrost hladilne tekočine izbrana v nekaterih optimalnih mejnih vrednostih, na eni strani, nabavne vrednosti toplote površine naprave tega zasnove, in na drugi - stroški energije, porabljenega med delovanjem naprave.

Pošljite svoje dobro delo v bazi znanja, je preprosto. Uporabite spodnji obrazec

Študenti, podiplomski študenti, mladi znanstveniki, ki uporabljajo bazo znanja v svojem študiju in delu, vam bodo zelo hvaležni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Ministrstvo za šolstvo in znanost Ruske federacije

Irkutsk Nacionalna raziskovalna univerza

Oddelek za toplotno energijo

Ocenjeno grafično delo

pod disciplino "Oprema toplote in izmenjave toplotnih elektrarn in industrijskih podjetij"

na temo: "Termična kalibracija Izračun lupine in lamelarskih toplotnih izmenjevalnikov"

Možnost 15.

Izvedeno: Študent c. PTEB-12-1

Rasputin V.V.

Checked: izredni profesor oddelka za TE CARTAVSKAYA V. M.

Irkutsk 2015.

Uvod

1. Izračun toplotnega tovornega izmenjevalnika

2. Izračun in izbor toplotnih izmenjevalnikov iz lupine

3. Analitska metoda GRAFO za določanje koeficienta prenosa toplote in ogrevalne površine

4. Izračun in izbor ploščo toplotnega izmenjevalnika

5. Primerjalna analiza toplotnega izmenjevalnika

6. Hidravlični izračun izmenjevalnikov toplote iz lupine, vodovodne cevovode in kondenzat, izbor črpalk in kondenzata

Zaključek

Uvod

Prispevek predstavlja izbiro in izbiro dveh vrst toplotnih izmenjevalnikov lupine in lamelarja.

Izmenjevalniki toplote na lupini in cevi so naprave, izdelane iz cevnih nosilcev, zbranih z uporabo cevnih rešetk, in dvignjeni s kabli in pokrovi s fitingi. Cevi in \u200b\u200binterkouski prostori v napravi sta ločeni, vsak od teh prostorov pa lahko razdelimo s particijami v več premikov. Podelne stene so nameščene, da bi povečale hitrost in posledično intenzivnost izmenjave toplote.

Izmenjevalniki toplote te vrste so namenjeni za izmenjavo toplote med tekočinami in plini. V večini primerov se vstavite paro (ogrevalna hladilna tekočina), segrevana tekočina pa teče skozi cevi. Kondenzat iz požarnega prostora gre v kondenzat avto skozi vgradnjo, ki se nahaja na dnu ohišja.

Druga vrsta je izmenjevalnikov toplote plošč. V njih je površina izmenjave toplote tvorjena z nizom tankih žigosanih valovite plošč. Te naprave so lahko zložene, pol-zložljive in nenamerne (varjene).

V ploščah zložljivih toplotnih izmenjevalnikov obstajajo kotne luknje za prehod toplotnih nosilcev in utorov, v katerih so fiksne tesnilne in komponentne tesnila iz posebne toplotno odporne gume.

Plošče so stisnjene med fiksnimi in premičnimi ploščami, tako da se zaradi tesnil med njimi oblikujejo kanale za nadomestni prehod vročih in hladnih hladilnih materialov. Plošče so opremljene s priključki za povezovanje cevovodov.

Fiksni štedilnik je pritrjen na tla, plošče in premične peči - pritrdite v posebnem okvirju. Skupina plošč, ki tvorijo sistem vzporednih kanalov, v katerih se ta hladilna tekočina premika samo v eni smeri, je paket. Paket je v bistvu podoben enemu poteku vzdolž cevi v izmenjevalnikih toplote iz multi-cevi.

Namen dela je izdelati toplotni in kalibracijski izračun toplotne izmenjevalce iz lupine in plošč.

Za to potrebujete:

izračunajte toplotno obremenitev naprave za izmenjavo toplote;

izračunajte in izberite:

ohišje cevi izmenjevalniki toplote iz standardne vrstice;

plate toplotni izmenjevalnik iz standardne vrstice.

Naloga za izvedbo toplotne kalibracije izračun toplotne izmenjevalnikov lupine in lamelarja.

Začetni podatki:

Hladilno sredstvo:

ogrevanje - suhi nasičeni pari;

ogrevana voda.

Parametri ogrevalnega hladilnega sredstva:

tlak P 1 \u003d 1,5 MPa;

temperatura T 1K \u003d T n.

Parametri ogrevanega hladilnega sredstva:

poraba G 2 \u003d 80 kg / s;

temperatura na vhodu T 2N \u003d 40C;

temperatura na izhodu T2K \u003d 170C.

Lokacija cevi navpična.

1. Izračun toplotnega tovornega izmenjevalnika

Toplotna obremenitev iz enačbe toplotne bilance

,

ogrevanje plošče za toplotno izmenjevalno ploščo

kjer je toplota, ki se prenaša z ogrevalnim nosilcem toplote (suho nasičeno trajekt), kW; - toplota, ki jo zaznava ogrevana hladilna tekočina (voda), kW; Učinkovitost toplotnega izmenjevalnika, ob upoštevanju izgube toplote v okolje.

Enačba toplotne bilance pri menjavi skupnega stanja ene od hladilnih sredstev

,

kjer je tok, toplota uparjanja in temperatura nasičenosti suhega nasičenega para, kg / s, kJ / kg, s; - temperatura kondenzata s hipotermacijo, C; toplotna zmogljivost kondenzata ogrevalnega toplotnega nosilca, kJ / (kg · k); - oziroma, pretok in specifične toplotne zmogljivosti ogrevane vode, kg / s in kJ / (kg · k) pri povprečni temperaturi; - zato, začetne in končne temperature ogrevane vode, C.

S pritiskom ogrevalnega ogrevalnega nosilca P 1 \u003d 1,5 MPa, smo določimo temperaturo nasičenosti T \u003d 198,3 ° C in toploto izparjenja R \u003d 1946,3 kJ / kg.

Določanje kondenzata temperature

Od.

Termofizični parametri kondenzata pri \u003d 198.3c od:

gostota 1 \u003d 1963,9 kg / m 3;

toplotna zmogljivost \u003d 4,49 kJ / (kg · k);

toplotna prevodnost 1 \u003d 0,66 W / (m · K);

dinamični koeficient viskoznosti 1 \u003d 13610 -6 prelaz;

kinematična viskoznost H 1 \u003d 1.5610 -7 m 2 / s;

Število Pranttll PR 1 \u003d 0,92.

Določanje temperature vode

Od.

Termofizični parametri vode na \u003d z:

gostota 2 \u003d 1134,68 kg / m 3;

toplotna zmogljivost \u003d 4,223 kJ / (kg · k);

toplotna prevodnost 2 \u003d 0,68 W / (m · K);

dinamični koeficient viskoznosti 2 \u003d 26810 -6 prelaz;

kinematična viskoznost H 2 \u003d 2.810 -7 m 2 / s;

pRANDTLA ŠTEVILKA PR 2 \u003d 1.7.

Toplote, zaznana z ogrevano vodo, ne da bi spremenila skupno stanje

Toplota, ki se prenaša s suho nasičeno paro pri menjavi agregatnega stanja

MW.

Poraba ogrevalnega nosilca toplote

kg / s.

Izbor shem gibanja hladilnih tekočin in opredelitev povprečnega tlaka temperaturnega tlaka

Slika 1 prikazuje graf sprememb v temperaturi hladilnih sredstev na površini toplotnega izmenjevalnika med protivitorjem.

Slika 1 - Razpored za spremembo temperature hladilnih sredstev na površino izmenjave toplote med protivitorjem

Aparat za izmenjavo toplote se pojavi sprememba agregatnega stanja ogrevalnega hladilne tekočine, zato je povprečni logaritmični temperaturni tlak v formuli

.

Od,

kjer je velika razlika v temperaturah dveh hladilnih sredstev na koncih toplotnega izmenjevalnika; C je manjša razlika v temperaturah dveh hladilnih sredstev na koncih toplotnega izmenjevalnika.

Sprejemamo približno vrednost koeficienta prenosa toplote

ali \u003d 2250 W / (M 2 · K).

Potem od glavne enačbe prenosa toplote ocenjeno območje površine izmenjave toplote

m 2.

2. Izračun in izbor toplotnih izmenjevalnikov iz lupine

Topla hladilno sredstvo se premika med cevmi v izmenjevalniku toplote na lupini - kondenzacijski suhi nasičeni pari, v cevi - ogrevana hladilna voda, koeficient prenosa toplote, ki je višja od vode.

Izberite vertikalni omrežni grelnik PSVK-220-1,6-1,6 (Sl.2).

Glavne dimenzije in tehnične značilnosti toplotnega izmenjevalnika:

Premer ohišja d \u003d 1345 mm.

Debelina stene \u003d 2 mm.

Zunanji premer cevi D \u003d 24 mm.

Število premikov hladilnega sredstva Z \u003d 4.

Skupno število cevi n \u003d 1560.

Dolžina cevi L \u003d 3410 mm.

Površina izmenjave toplote F \u003d 220 m 2.

Vertikalni grelnik omrežne vode PSVK-220-1,6-1,6 je bil izbran (sl. 4) s površino za izmenjavo toplote f \u003d 220 m 2.

Pogojna oznaka toplotnega izmenjevalnika PSVK-220-1,6-1,6: n grelca; Z omrežno vodo; V navpični; K za kotle; 220 m 2 - površina izmenjave toplote; 1.6 MPa - največji delovni tlak ogrevanja suhe nasičene pare, MPa; 1.6 MPa - največji delovni tlak električne vode.

Slika 2 - Shema vertikalnega grelnika Omrežni grelec vode PSVK-220: 1 - Distribucijska vodna komora; 2 - telo; 3 - cevni sistem; 4 - majhna vodna komora; 5 - Odstranljiv del ohišja; A, B - Oskrba in odstranjevanje omrežne vode; In - parniški vnos; G - odstranitev kondenzata; D - Odstranitev mešanice zraka; E - odtok vode iz cevnega sistema; K - na diffanet; L - Na ravni kazalca

Ohišje ima spojni priključek, ki omogoča dostop do spodnje cevi plošče brez vdolbine cevnega sistema. Uporabljen je enostranski diagram gibanja pare brez stagniranih območij in zvitkov. Izboljšana je zasnova ščita s parnim lakom in njenim pritrditvijo. Uveden je bil stalno odstranjevanje mešanice pare zraka. Uveden je okvir cevnega sistema, zaradi česar se njena togost poveča. Parametri so označeni za medenine izmenjevalne cevi na nazivni pretok vode in pri določenem tlaku suhe nasičene pare. Cevni material - medenina, nerjaveče jeklo, jeklo.

Ker je toplotni izmenjevalnik film kondenzacija pare na zunanji površini navpično razporejenih cevi, uporabljamo naslednjo formulo koeficienta prenosa toplote iz kondenzacijskega suhega nasičenega para na steno:

W / (m 2 K),

kjer je \u003d 0,66 W / (MK) koeficient toplotne prevodnosti nasičene tekočine; \u003d kg / m 3 - gostota nasičene tekočine pri C; PAS - koeficient dinamične viskoznosti nasičene tekočine.

Opredelimo koeficient prenosa toplote za cevi (ogrevana hladilna tekočina - voda).

Za določitev koeficienta prenosa toplote je treba določiti način pretoka vode skozi cevi. V ta namen izračunajte merila Reynolds:

,

kjer je D VN \u003d D-2 \u003d 24-22 \u003d 20 mm \u003d 0,02 m - notranji premer cevi; n \u003d 1560 - skupno število cevi; z \u003d 4 - število premikov; PAS dinamični koeficient viskoznosti vode.

\u003d 10 4 - Način pretoka je turbulenten, nato merilo Nusselta iz

,

Koeficient prenosa toplote iz stene do ogrevanega hladilnega sredstva

W / (m 2 K),

kjer je w / (m 2 K) koeficient toplotne prevodnosti vode pri C.

Določamo hitrost vode:

Preverjanje temperature sten:

Sprejemamo, da so cevi izdelane iz medenine, toplotne prevodnosti koeficienta izdelka \u003d 111 W / (M · K).

Z največjo vrednostjo koeficienta prenosa toplote v steno določimo koeficient prenosa toplote:

W / (m 2 K).

Določite površino izmenjave toplote:

m2,

kjer je MW toplota, ki jo prenaša ogrevalni nosilec toplote; C je srednji temperaturni tlak.

Zaloga:

.

3. Analitska metoda GRAFO za določanje koeficienta Prenos toplote in ogrevalne površine

Koeficient prenosa toplote je določen z graf-analitično metodo, za katero je odvisnost med gostoto toplotnega toka q in padec temperature je vnaprej ugoden za različne dele prehoda.

a) Prenos toplote iz pare na steno.

Koeficient prenosa toplote je določen s formulo

kjer je H \u003d 3.41m višina cevi v enem napredku.

Za najdeno vrednost 1 določite gostoto toplotnega toka

Z nastavitvijo številnih vrednosti izračunamo ustrezne vrednosti in:

Odnos med Q 2 in T2 je prikazan grafično neposredno linijo (sl. 3).

c) prenos toplote skozi lestvico

kjer je na \u003d 3,49 W / (MS) toplotna prevodnost lestvice; Lestvica debeline.

Šivanje številnih vrednosti z izračunom vrednosti:

Izdelujemo krivuljo riža. 3.

Zložujte kovčkov štirih odvisnosti, gradimo skupno krivuljo temperaturne razlike. Od točke m na osi ordinate, ki ustreza, izvedemo ravno, vzporedno os abstrascisa pred križiščem s skupno krivuljo. Od križišča N, smo znižali pravokotno n na osi abscisa in poiščite vrednost Q \u003d 49500 W / m 2.

Slika 3 - odvisnost toplotne napetosti ogrevalne površine iz temperaturnega tlaka

V tem primeru koeficient prenosa toplote

Ogrevalna površina toplote

4. Izračun in izbor ploščo toplotnega izmenjevalnika

Izbiram standardni toplotni izmenjevalnik (Sl.4, tabela. 2.13).

Parametri izmenjave toplote in glavni parametri zložljive toplotne izmenjevalce toplote (v skladu z GOST 15518-83) z naslednjimi značilnostmi:

površina izmenjave toplote f \u003d 250 m 2;

platinasto območje F \u003d 0,6 m 2;

število plošč n \u003d 420;

ekvivalent premera kanala D \u003d 8,3 mm;

dolžina kanala L \u003d 101m;

prečni del kanala S \u003d 0,00245m 2.

Pogojna oznaka toplotnega izmenjevalnika TPR-0,6E-250-1-2-10 (Sl. 4): T - izmenjevalnik toplote; P - lamelar; P - zložljiva; 0,6 m 2 - površina ene plošče; E - vrsta plošč; 250 m 2 - površina izmenjave toplote; 1 - na okvir konzole; 2 - Znamka materiala; 10 - Znamka materiala za polaganje.

Hitrost tekočine v kanalih bo našla s formulo

gospa,

kjer je kg / s tok ogrevanega hladilnega sredstva; KG / M 3 - gostota vode pri \u003d 105? C; N \u003d 420 - število plošč naprave; S \u003d 0,00245m 2 prečni prerez kanala.

Slika 4 - Zložljiva plošča izmenjevalnik toplote TPR-0,6E-250-1-2-10

;

Nusselt kriterij.

;

Koeficient prenosa toplote v vodo se izračuna s formulo

W / (m 2 K).

Določamo vrednost temperature stene T \u003d (T H + / 2 \u003d (198,3 + 170) / 2 \u003d 184.2. Potem pa

V tem primeru se kriterij Reynoldsa izračuna s formulo

Koeficient prenosa toplote iz suhe nasičene pare na steno

W / (m 2 K),

kjer je \u003d 240 koeficient, odvisno od vrste (površina) plošče, pri F \u003d 0,6 m 2.

Toplotna prevodnost iz nerjavečega jekla L \u003d 111 W / (MK).

Potem bo vrednost koeficienta prenosa toplote

W / (m 2 K).

Izboljšamo vrednost

Temperatura stene bo

Ker dobljena vrednost temperature stene se razlikuje od sprejetega, nato izračunamo površino izmenjave toplote.

Zahtevana površina izmenjave toplote

m2;

Površinska zaloga bo

.

5 . Primerjalna analiza izmenjevalnikov toplote

Primerjava izbranih cevi za lupine in plošče izmenjevalnikov toplote, lahko sklepamo, da je izmenjevalnik toplote plošče zaželen, zlasti v dimenzijah, saj je dolžina kanala na plošči L \u003d 1,01 m, in lupina-in-cev l \u003d 3.41m.

Ploščni izmenjevalniki toplote so ekonomsko koristni in na operativnih kazalnikih so boljše od najboljšega ohišja.

Tako je mogoče sklepati, da je v našem primeru bolje namestiti izmenjevalnik toplote plošče, zlasti ker je njena ogrevalna površina% proti odsotnosti skoraj tistih v lupini in cevi, je mogoče zagotoviti toplotno obremenitev zgoraj zgoraj Izračunano 46,2 MW.

Tabela 1 - Primerjalna analiza toplotnih izmenjevalcev

6. Hidravlični izračun izmenjevalnikov toplote iz lupine, vodovodne cevovode in kondenzat, izbor črpalk in kondenzata

Izguba vodnega tlaka v prostoru cevi, ob upoštevanju hrapavosti cevi in \u200b\u200bodpornost vhodnega in izhodnega ovoja je določena s formulo

kjer je l koeficient odpornosti proti hidravličnemu trenja; L je dolžina cevi, m; SI TR - Stopnja pretoka znotraj cevi, M / s; D - notranji premer cevi, m; s tontenzijo TR-voda znotraj cevi, KG / M 3; z - število premikov; o 1 \u003d 2.5 - koeficient obračanja med potezami; \u003d 1.5 - Koeficient hidravlične odpornosti priključkov; - pretok v pribor, določen s formulo, m / s.

kjer je g tr - poraba vode, kg / s; D W - premer pritrditve, M, določen glede na premer ohišja.

Koeficient odpornosti proti hidravličnem trenja med burnim pretokom tekočine v cevi je določen s formulo

kjer je TR - število reynoldov za cevni prostor; E \u003d D / D - Razmerje z velikostjo hrapavosti d \u003d 0,2 mm do notranjega premera cevi D, mm.

Hidravlični upor

Hitrost vode v cevi

kjer je gostota vode pri temperaturi \u003d 105 C.

Notranji premer tarifnih naprav za sprejem D SH \u003d 300 mm \u003d 0,3 m.

Cena pretoka vode v fitingih

0,99 m / s.

Koeficient odpornosti proti hidravličnemu trenja med burnim pretokom tekočine v cevi iz

,

kjer je e \u003d / d \u003d 0,0002 / 0,02 \u003d 0,01 razmerje velikosti hrapavosti \u003d 0,2 mm.

Tako definiramo izgubo tlaka v prostoru cevi izmenjevalnika toplote:

PA.

Hitrost kondenzata v medsebojnem prostoru je določena s formulo

0,4 m / s,

kjer je 0,03 m 2 območje prereza potoka med particijami; 1963,9 kg / m 3 - Gostota kondenzata pri temperaturi \u003d 198,3 C. Izguba tlaka kondenzata v medsebojnem prostoru je določena s formulo

kjer je RE MTP številka Reynoldsovega prostora; MTR - stopnja pretoka kondenzata v prostoru za zapore, M / s; z MTP - gostota kondenzata v medseku prostora, kg / m 3; O \u003d 1,5 - koeficient hidravlične odpornosti vhodov in outleals vode v medsebojnem prostoru; X \u003d 4 - število segmentov segmentov; M je število vrstic cevi, ki jih premaga pretok kondenzata v medsebojnem prostoru, določen s formulo

kjer je MTT.SH pretok kondenzata v priključkih, M / s, določen s formulo

0,17 m / s,

kjer je G 1 \u003d 23,73 kg / s - poraba kondenzata; KG / M 3 - Gostota kondenzata pri temperaturi \u003d 198,3 s; D MTP.SH \u003d 0,3 m - premer pribora do ohišja.

\u003d 8226.2 Pa.

Zaključek

V ocenjenem grafičnem delu je bila izvedena kalibracija z izračunom izmenjevalnikov toplote za rezanje lupine in plošče za ogrevanje vode zaradi toplote kondenzacije vodne pare. Posledično je bila izbrana standardna izmenjevalce toplote:

za ogrevanje vode zaradi toplote kondenzacije vodne pare PSVK-220-1.6-1.6;

Po rezultatih kalibracije so bili doseženi naslednji rezultati: toplotna obremenitev MW; Ocenjeni koeficient prenosa toplote w / (m 2 K); Standardna površina površine izmenjave toplote v prvem delu \u003d M 2.

Ocenjeni koeficient prenosa toplote W / (m 2 K) ploščo toplotnega izmenjevalnika in standardne površine izmenjave toplote 250 m 2.

Izvedena je bila hidravlični izračun ob upoštevanju lokalnih uporovnosti, kot tudi izgube tlaka v cevovodih, katerih dolžina je sprejeta neodvisno.

Izbrane so črpalke za hladilne tekočine, ob upoštevanju njihovega pretoka in tlaka, ki naj bi ustvarili črpalke. Za ogrevano hladilno sredstvo - črpalka x90 / 85, za hlajenega kondenzata - x90 / 33 črpalka. Izbrana je tudi za napajalne črpalke AO-103-4 in AO2-91-2 elektromotorji. Za odstranjevanje kondenzata je izbran tip kondenzata TRAP CA2X26.16.13 in par 1,3 MPa je izbran za odstranitev kondenzata.

Seznam uporabljenih virov

1. CARTAWSKAYA V.M. Oprema za prenos toplote in mase TPP in industrijska podjetja [Elektronski vir]: Študije. korist. - Irkutsk: Založba IstU, 2014.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabele termofizikalnih lastnosti vode in vodne pare: imenik. - M.: Založba House Mei, 2006. - 168c.

3. AVCHUKHUKOV V.V., PAYUEA B.YA. Problem na procesih prenosa toplote in mase: študije. korist. M.: ENERGOTOMIZDAT, 1986. - 144С.

4. LEBEDEV P.D. Enote za izmenjavo toplote, sušenje in hlajenje: študije. Priročnik - M.: Energia, 1972. - 317 str.

5. Oprema izmenjevalnika toplote za industrijske instalacije in sisteme toplote. Industrijski imenik [elektronski vir]. M.: FSUE VNIIAM, 2004.

6. Osnovni postopki in naprave kemijske tehnologije: oblikovanje / ed. Yu.i. Mračno. - M.: Alliance, 2008. - 496c.

7. Oprema za parocondenzat sisteme. Industrijski imenik [elektronski vir]. - Način dostopa: http://www.relasko.ru (29. april 2015).

Objavljeno na Allbest.ru.

Podobni dokumenti

Celotna shema namestitve pasterizacije in značilnosti oblikovanja izmenjevalnikov toplote plošč. Vpliv onesnaževanja in oblikovanja značilnosti toplotnih izmenjevalnikov plošč na koeficient prenosa toplote. Namestitev filtra za razsvetljavo.

delo tečaja, dodano 30.06.2014


Izračun toplotnega kroga z ogrevalnim kotlovnico. Izbira kotlov in hidravlične izračun cevovodov. Izbira metode obdelave vode in toplotnih izmenjevalnikov. Aerodinamični izračun Plinske poti kotlovnice, raztezanje temperature in eksplozivnih ventilov.

dodano delo, dodano 12.12.2014


Izračun načina delovanja in kazalnikov gospodarstva toplotne črpalke. Izbor črpalk, sheme vključevanja uparjalnika, kondenzatorji, premeri cevovodov. Toplotni izračun in izbor toplotnih izmenjevalnikov. Razvoj koncepta vodovodnega sistema.

dodano nalog, dodano 03/23/2014


Primerjalna analiza izmenjevalnikov toplote. Tehnološki proces ogrevanja rastlinskega olja. Toplotni inženiring, strukturni, hidravlični in moč izračuna toplotnega izmenjevalnika. Določanje toplotne izolacije notranjih in zunanjih površin cevi.

teza, dodana 08.09.2014


Toplotni, konstruktivni in hidravlični izračun toplotnega izmenjevalnika za lupino. Določanje območja prenosa toplote. Izbor strukturnih materialov in načina dajanja cevi. Pri črpanju vode izberite črpalko s potrebnim tlakom.

dodano nalog, dodano 01/15/2011


Vrsta odstranjevanja toplote in kotla. Površina izmenjave toplote za prenos določene količine toplote. Glavne značilnosti dela stikovnih izmenjevalnikov toplote. Izberite velikost toplotnega sistema. Izračun toplote, konstruktivnega in hidravličnega.

delo tečaja, dodano 08.02.2011


Imenovanje, naprava in klasifikacija toplotnih izmenjevalcev, njihovih funkcionalnih, konstruktivnih značilnosti; Sheme gibanja hladilnega sredstva; Tlak temperature srednje temperature. Termični in hidromehanski izračun in izbira optimalnega izmenjevalca toplote.

dodano je bilo, dodano 04/10/2012


Izbira in izračun termalnega vezja. Značilnosti opreme na poti vode in plina. Izračun in izbor toplotnih izmenjevalnikov, vira goriva s trakom traku. Avtomatizacija kotla KV-TS-20. Izračun tehničnih in ekonomskih kazalnikov kotlovnice.

teza, dodana 30.07.2011


Informacije o avtomatskih sistemih nadzora in regulacije. Osnovni linearni zakoni. Kombinirani in kaskadni regulativni sistemi. Regulacija toplotnih procesov, toplotnih izmenjevalnikov iz lupine. Avtomatizacija absorpcijskih in izparilnih naprav.

potek predavanj, dodan 01.12.2010


Koncept, vrste, tehnološki namen in oblikovanje toplotnih izmenjevalcev. Termofizične lastnosti hladilnih sredstev. Termalni, laični in hidravlični izračun toplotnega izmenjevalnika. Značilnosti prevoznika, klasifikacije in načel njenega dela.