สิ่งประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับอุตสาหกรรมการผลิตก๊าซ โดยเฉพาะอย่างยิ่งเทคโนโลยีสำหรับการวัดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาไดนามิกของก๊าซในโหมดการกรองที่กำหนดขึ้นโดยใช้เครื่องวัดการไหลวิกฤตไดอะแฟรมมาตรฐาน (DICT) ผลลัพธ์ทางเทคนิคประกอบด้วยการได้รับผลการวัดที่มีความน่าเชื่อถือในช่วงตั้งแต่ลบ 5.0 ถึงบวก 5.0% โดยไม่มีข้อผิดพลาดที่เป็นระบบที่ชัดเจนซึ่งเป็นลักษณะของวิธีการที่ทราบ วิธีการประกอบด้วย: จัดระเบียบการเคลื่อนที่ของการไหลของก๊าซธรรมชาติของหลุมก๊าซในโหมดการไหลออกวิกฤตผ่านไดอะแฟรม DICT การวัดโดยใช้เครื่องมือวัดอุณหภูมิและความดันที่ได้รับการรับรองสำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติในตัวเรือน DICT ที่อยู่ด้านหน้าไดอะแฟรม เก็บตัวอย่างการไหลของก๊าซธรรมชาติ โดยกำหนดองค์ประกอบส่วนประกอบสำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติตัวอย่างที่เลือก การก่อตัวของอาร์เรย์ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการกำหนดพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และไดนามิกของก๊าซของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ใช้ในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซ ซึ่งรวมถึงข้อมูล: วัสดุที่ใช้ไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ทำ ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุไดอะแฟรม; วัสดุที่ใช้สร้างส่วนเชิงเส้นของตัวเรือนของ DICT ที่ใช้แล้ว ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุของตัวเรือน DICT เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดภายในของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ที่ 20°C; เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ใช้แล้วที่อุณหภูมิ 20°C อุณหภูมิและความดันของการไหลของก๊าซในส่วนเชิงเส้นของตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม ส่วนประกอบของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ไหลผ่าน DICT การหาค่าพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และไดนามิกของก๊าซของการไหลของก๊าซธรรมชาติในส่วนทรงกระบอกของตัวถัง DIKT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม และที่จุดที่มีแรงอัดสูงสุดของเจ็ทของมันด้านหลังไดอะแฟรม DIKT โดยค้นหาอัตราการไหลของก๊าซสำหรับ โดยคำนึงถึงบ่อก๊าซ ε - ค่าสัมประสิทธิ์การบีบอัดของเจ็ทการไหลของก๊าซ ณ ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT เศษส่วนของหน่วย d - เส้นผ่านศูนย์กลางของรูไดอะแฟรม DICT, m; z 1 และ z 2 - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT และที่ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT หน่วย z CT - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซภายใต้เงื่อนไขมาตรฐานหน่วย หน้า 1 - แรงดันแก๊สสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, MPa; p ST - ความดันที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน p ST =1.01325⋅10 5 Pa; T ST - อุณหภูมิที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน T ST = 293.15 K; T 1 - อุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K; R - ค่าคงที่ของก๊าซโมลาร์ R=8.31 ​​​​J/(mol⋅K); M คือมวลโมลของก๊าซ, กิโลกรัม/โมล; k - ดัชนีอะเดียแบติกของแก๊ส, หน่วย ; β - เส้นผ่านศูนย์กลางสัมพัทธ์ของช่องเปิดของไดอะแฟรม DICT (β=d/D) เศษส่วนของหน่วย D - เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัวถัง DICT ที่ด้านหน้าของอุปกรณ์แคบในขณะที่ค่าสัมประสิทธิ์การบีบอัดของกระแสการไหลของก๊าซที่จุดที่แคบที่สุดด้านหลังไดอะแฟรม DICT จะถูกกำหนดโดยคำนึงถึงอุณหภูมิของก๊าซที่ลดลงใน ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT และแรงดันแก๊สลดลงที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT 8ป่วย.3โต๊ะ.

สิ่งประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับอุตสาหกรรมการผลิตก๊าซ โดยเฉพาะอย่างยิ่งเทคโนโลยีสำหรับการวัดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาไดนามิกของก๊าซในโหมดการกรองที่กำหนดขึ้นโดยใช้เครื่องวัดการไหลวิกฤตไดอะแฟรมมาตรฐาน (DICT)

การกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซที่เชื่อถือได้มีผลกระทบอย่างมากต่อการติดตามกระบวนการพัฒนาของแหล่งก๊าซ โดยสร้างชุดมาตรการเพื่อปรับปรุงและประเมินประสิทธิผลของการยกเครื่องบ่อก๊าซ

การวัดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ดำเนินการโดย:

การวัดพารามิเตอร์เทอร์โมบาริกของการไหลด้านหน้าไดอะแฟรม DICT โดยใช้เครื่องมือวัดอุณหภูมิและความดัน

การกำหนดหรือการยอมรับองค์ประกอบส่วนประกอบของการไหลของก๊าซเพื่อคำนวณพารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่จำเป็นของการไหลที่เป็นปัญหา ซึ่งจะใช้ในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซ

การคำนวณพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ที่จำเป็นสำหรับการไหลของก๊าซโดยพิจารณาจากองค์ประกอบของส่วนประกอบที่ทราบและพารามิเตอร์เทอร์โมบาริก

การคำนวณอัตราการผลิตก๊าซ (อัตราการไหล) สำหรับหลุมก๊าซขึ้นอยู่กับการพึ่งพาการทำงานของความสัมพันธ์ระหว่างอัตราการไหลของการไหลที่พิจารณาและพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และไดนามิกส์ของก๊าซที่สอดคล้องกับระบบของการไหลออกวิกฤตผ่าน DICT ซึ่ง อยู่บนพื้นฐานของการแก้สมการความต่อเนื่องของการไหลตัวกลางและกฎข้อที่หนึ่งของอุณหพลศาสตร์

ในลำดับการวัดที่อธิบายไว้ การเลือกสิ่งต่อไปนี้มีผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อความถูกต้องของอัตราการไหลของก๊าซที่เกิดขึ้นสำหรับหลุมก๊าซ:

นิพจน์การคำนวณที่ใช้ในการกำหนด

วิธีการค้นหาพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์และแก๊สไดนามิกที่จำเป็นสำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติซึ่งค่าที่ใช้ในนิพจน์การคำนวณที่เลือกเพื่อกำหนดอัตราการไหล

มีวิธีการที่ทราบกันดีอยู่แล้วในการคำนวณอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ตามที่อธิบายไว้ในงานของ E.L. รอว์ลินส์และปริญญาโท การแสดงออกของ Schelhardt (ภาคผนวก 2, หน้า 120)

C - สัมประสิทธิ์อัตราการไหล, หน่วย;

p คือความดันสัมบูรณ์ของการไหลของก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, MPa;

T คืออุณหภูมิสัมบูรณ์ของการไหลของก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K

ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซในอากาศ เศษส่วนของหน่วย

ค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) ที่รวมอยู่ในนิพจน์ (1) ถูกกำหนดจากฟังก์ชันที่ทำเป็นตารางเชิงประจักษ์ของเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดของไดอะแฟรม DIKT ที่กำหนดในงานของ E.L. รอว์ลินส์และปริญญาโท Schelhardt (ตารางที่ 26 ของภาคผนวก 2, หน้า 122)

ข้อเสียของวิธีที่ทราบในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซโดยใช้นิพจน์ (1) ได้แก่:

ตารางค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) (ไม่มีข้อมูลเกี่ยวกับค่าของค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) ที่ไม่ได้แสดงในตารางที่ 26 ของภาคผนวก 2, หน้า 122 ของงานของ E.L. Rawlins และ M.A. Schelhardt);

การขึ้นต่อกันของค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) ที่รวมอยู่ในนิพจน์ (1) ในรูปแบบของฟังก์ชันแบบตาราง บนเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดของไดอะแฟรม DICT โดยที่ dim d=L ไม่สามารถครอบคลุมสเปกตรัมทั้งหมดของการเปลี่ยนแปลงในพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์และก๊าซ-ไดนามิกของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่มีอิทธิพลต่อผลลัพธ์ของการคำนวณอัตราการไหล เนื่องจากมิติของสัมประสิทธิ์ (C) ได้มาจากการแสดงออก ( 1) คือ
;

การทดสอบนิพจน์ที่คำนวณได้เล็กน้อยระหว่างการก่อตัว (ทำการทดสอบในหลุมเดียว)

ไม่มีการแก้ไขความเบี่ยงเบนของคุณสมบัติของก๊าซธรรมชาติจากกฎของสภาวะในอุดมคติ

ขาดการพิจารณาอย่างชัดเจนเกี่ยวกับพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์และแก๊ส-ไดนามิกที่จุดการบีบอัดสูงสุดของหัวฉีดการไหลของก๊าซด้านหลังไดอะแฟรม DICT

ข้อบกพร่องที่อธิบายไว้นำไปสู่ผลลัพธ์ที่ประเมินต่ำเกินไปอย่างเป็นระบบในการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซในระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ในช่วงตั้งแต่ลบ 14.0 ถึงลบ 1.5% ขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงในการเปิดสัมพัทธ์ของไดอะแฟรมที่ใช้ ข้อสรุปนี้จัดทำขึ้นจากการเปรียบเทียบผลลัพธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซโดยใช้วิธีการที่รู้จักกันดีซึ่งอธิบายไว้ในงานของ E.L. รอว์ลินส์และปริญญาโท Schelhardt พร้อมผลลัพธ์ของการวัดพารามิเตอร์นี้โดยใช้เครื่องมือวัดการไหลประเภทที่ได้รับอนุมัติตามวิธีการวัดการไหลของก๊าซที่ทราบกำหนดไว้ใน GOST 5.586.5-2005 [ระบบสถานะเพื่อรับรองความสม่ำเสมอของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 5 ระเบียบวิธีในการวัดผล - ม.: มาตรฐาน, 2550. - 94 หน้า]. การเปรียบเทียบที่เป็นปัญหาเกิดขึ้นกับบ่อก๊าซจำนวนหนึ่งบนคาบสมุทรยามาล ผลลัพธ์ทั่วไปจะแสดงในรูป 1.

มีวิธีการที่ทราบกันดีอยู่แล้วในการคำนวณอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ตามที่กำหนดไว้ในงานของ D.L. Katz [D.L. แคทซ์. คู่มือการผลิต การขนส่ง และการแปรรูปก๊าซธรรมชาติ - M.: Nedra, 1965. - 677 p.] expression (สูตร VIII. 28, p. 320)

โดยที่ Q คืออัตราการไหลตามปริมาตร (อัตราการไหล) ของก๊าซ ลดลงเหลือความดันสัมบูรณ์ 1.033 น. และอุณหภูมิ 15.6°C, m 3 /h;

z l และ z 2 - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซในส่วนก่อนและหลังไดอะแฟรม DICT หน่วย

F 2 - พื้นที่หน้าตัดของช่องเปิดไดอะแฟรม DICT, mm 2;

С р - ความจุความร้อนจำเพาะของก๊าซ, kcal/(kg⋅°C);

p 1 - แรงดันสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, am;

T 1 - อุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K.

พารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่รวมอยู่ในนิพจน์ (2) ถูกกำหนดโดยการขึ้นต่อกันของโนโมแกรมกับพารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่กำหนด ซึ่งแสดงไว้ใน D.L. แคทซ์ [D.L. แคทซ์. คู่มือการผลิต การขนส่ง และการแปรรูปก๊าซธรรมชาติ - M.: Nedra, 1965. - 677 p.] กล่าวคือ

ดัชนีอะเดียแบติกตามโนโมแกรมที่แสดงในรูปที่. IV. 56, น. 124;

ค่าสัมประสิทธิ์การอัดตามโนโมแกรมที่แสดงในรูปที่ IV 16 และ IV 17 น. 98;

ความจุความร้อนจำเพาะของก๊าซตามโนโมแกรมที่แสดงในรูปที่ 1 IV. 55 น. 125.

พารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริกที่ลดลงของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ใช้ในการค้นหาพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ถูกกำหนดบนพื้นฐานของสิ่งที่ทราบ:

ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซในอากาศ

พารามิเตอร์ทางความร้อนที่ใช้กำหนดพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของการไหลของก๊าซธรรมชาติ

พารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่สำคัญสำหรับการไหลที่อยู่ระหว่างการพิจารณา

ข้อเสียของวิธีที่ทราบในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซโดยใช้นิพจน์ (2) ได้แก่:

ความล้มเหลวในการคำนึงถึงอิทธิพลต่อผลลัพธ์ของความเร็วของการไหลของก๊าซในส่วนตรงของตัว DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม

ใช้พื้นที่หน้าตัดของการไหล ณ ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดด้านหลังไดอะแฟรม DICT เท่ากับพื้นที่หน้าตัดของการเปิดอุปกรณ์แคบที่ใช้ซึ่งนำไปสู่การขาดการพิจารณา อิทธิพลต่อผลลัพธ์ของค่าสัมประสิทธิ์การอัดของเจ็ทของการไหลที่เป็นปัญหาที่การไหลออกที่สำคัญผ่านไดอะแฟรม

ข้อบกพร่องที่อธิบายไว้นำไปสู่ผลลัพธ์ที่ประเมินต่ำเกินไปอย่างเป็นระบบในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซในระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ในช่วงตั้งแต่ลบ 17.5 ถึงลบ 12.5% ​​ขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงในการเปิดสัมพัทธ์ของไดอะแฟรมที่ใช้ ข้อสรุปนี้จัดทำขึ้นจากการเปรียบเทียบผลลัพธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซโดยใช้วิธีการที่รู้จักกันดีซึ่งสรุปไว้ในงานของ D.L. Katz [D.L. แคทซ์. คู่มือการผลิต การขนส่ง และการแปรรูปก๊าซธรรมชาติ - M.: Nedra, 1965. - 677 pp.] พร้อมผลลัพธ์ของการวัดพารามิเตอร์นี้โดยใช้เครื่องมือวัดการไหลประเภทที่ได้รับอนุมัติ โดยยึดตามวิธีการวัดการไหลของก๊าซที่ทราบ กำหนดไว้ใน GOST 5.586.5-2005 [สถานะ ระบบเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 5 ระเบียบวิธีในการวัดผล - ม.: มาตรฐาน, 2550. - 94 หน้า]. การเปรียบเทียบที่เป็นปัญหาเกิดขึ้นกับบ่อก๊าซจำนวนหนึ่งบนคาบสมุทรยามาล ผลลัพธ์ทั่วไปจะแสดงในรูป 2.

มีวิธีการคำนวณอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซที่รู้จักกันดีเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ตามที่กำหนดไว้ในผลงานของ J.P. Brill และ X. Mukherjee [J. พี. บริลล์, เอ็กซ์. มูเคอร์จี. การไหลแบบหลายเฟสในบ่อน้ำ - มอสโก-อิเจฟสค์: สถาบันวิจัยคอมพิวเตอร์, 2549 - 384 หน้า] การแสดงออก (สูตร 5.3, หน้า 195):

โดยที่ q SC คืออัตราการไหลของปริมาตร (อัตราการไหล) ของการไหลของก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐานพันเซนต์ ลบ.ม. 3 /วัน;

C n - ค่าสัมประสิทธิ์ฟีด, หน่วย;

หน้า 1 - แรงดันแก๊สสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, MPa;

d ch - เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดไดอะแฟรม DICT, m;

ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซในอากาศ เศษส่วนของหน่วย

z 1 - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT เศษส่วนของหน่วย

k คือดัชนีอะเดียแบติกของก๊าซหน่วย

y คืออัตราส่วนของแรงดันการไหลของก๊าซหลังและก่อนไดอะแฟรม DICT ซึ่งเป็นเศษส่วนของหน่วย

ปริมาณที่รวมอยู่ในนิพจน์ (3) ตามงานของ J. P. Brill และ X. Mukherjee [J. พี. บริลล์, เอ็กซ์. มูเคอร์จี. การไหลแบบหลายเฟสในบ่อน้ำ - มอสโก-อิเจฟสค์: สถาบันวิจัยคอมพิวเตอร์, 2549 - 384 หน้า] พิจารณาโดย:

ค่าสัมประสิทธิ์การป้อนตามสูตร (สูตร 5.4 หน้า 195):

โดยที่ C s คือปัจจัยการแปลงขึ้นอยู่กับระบบหน่วยการวัดที่ใช้ เศษส่วนของหน่วย

C D - ค่าสัมประสิทธิ์การป้อน, เศษส่วนของหน่วย;

T SC - ค่าอุณหภูมิสัมบูรณ์ภายใต้เงื่อนไขมาตรฐาน K;

p SC - ค่าความดันภายใต้เงื่อนไขมาตรฐาน MPa;

อัตราส่วนของแรงดันการไหลของก๊าซหลังและก่อนไดอะแฟรม DICT ตามสูตร (สูตร 5.5 หน้า 195):

โดยที่ p 2 คือแรงดันแก๊สด้านหลังไดอะแฟรม DICT, MPa

พารามิเตอร์ทางความร้อนของการไหลของก๊าซตามโนโมแกรมที่นำเสนอในงานของ D.L. แคทซ์ [D.L. แคทซ์. คู่มือการผลิต การขนส่ง และการแปรรูปก๊าซธรรมชาติ - M.: Nedra, 1965. - 677 p.] หรือตามสมการสถานะของ Soave-Redlich-Kwong และ Peng-Robinson.

ยอมรับปริมาณที่รวมอยู่ในสูตร (4):

CS, T SC และ P SC จากตาราง 5.1 บนหน้า 195 ขึ้นอยู่กับระบบหน่วยวัดที่ใช้

C D จากช่วงตั้งแต่ 0.82 ถึง 0.90 (หน้า 196)

ข้อเสียของวิธีที่ทราบในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซโดยใช้นิพจน์ (3) ได้แก่:

การไม่คำนึงถึงความเร็วของการไหลของก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT

ความล้มเหลวในการพิจารณาอัตราส่วนการอัดของกระแสก๊าซ ณ จุดการอัดสูงสุดของกระแสแก๊สด้านหลังไดอะแฟรม DICT

การใช้ค่าสัมประสิทธิ์การป้อนเชิงประจักษ์ (CD) โดยไม่ให้คำแนะนำในการเลือกค่าสำหรับการใช้งาน

ขาดข้อมูลเกี่ยวกับลักษณะความแม่นยำของผลลัพธ์การวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซ

ข้อบกพร่องที่อธิบายไว้นำไปสู่การเบี่ยงเบนอย่างเป็นระบบในผลลัพธ์ของการกำหนดอัตราการผลิตก๊าซ (อัตราการไหล) สำหรับหลุมก๊าซในระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ในช่วงตั้งแต่บวก 3.0 ถึงลบ 15.5% ขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงในการเปิดสัมพัทธ์ของ ไดอะแฟรมที่ใช้และค่าที่ยอมรับของสัมประสิทธิ์การจัดหา ( C D) ข้อสรุปนี้จัดทำขึ้นจากการเปรียบเทียบผลลัพธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซโดยใช้วิธีการที่รู้จักกันดีซึ่งสรุปไว้ในงานของ J.P. Brill และ X. Mukherjee [J. พี. บริลล์, เอ็กซ์. มูเคอร์จี. การไหลแบบหลายเฟสในบ่อน้ำ - มอสโก-อิเจฟสค์: สถาบันวิจัยคอมพิวเตอร์, 2549 - 384 หน้า] พร้อมผลลัพธ์ของการวัดพารามิเตอร์นี้โดยใช้เครื่องมือวัดการไหลประเภทที่ได้รับอนุมัติ โดยยึดตามวิธีการวัดการไหลของก๊าซที่ทราบที่กำหนดไว้ใน GOST 5.586.5-2005 [สถานะ ระบบสร้างความมั่นใจในการวัดความสามัคคี การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 5 ระเบียบวิธีในการวัดผล - ม.: มาตรฐาน, 2550. - 94 หน้า]. การเปรียบเทียบที่เป็นปัญหาเกิดขึ้นกับบ่อก๊าซจำนวนหนึ่งบนคาบสมุทรยามาล ผลลัพธ์ทั่วไปจะแสดงในรูป 3.

มีวิธีการที่ทราบกันดีในการคำนวณอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ตามที่อธิบายไว้ในงานของ A.I. Gritsenko, Z.S. Alieva, O.M. Ermilova, V.V. เรมิโซวา, G.A. โซโตวา [A.I. Gritsenko, Z.S. อาลีฟ, โอ.เอ็ม. Ermilov, V.V. เรมิซอฟ, G.A. โซตอฟ. คู่มือการทดสอบอย่างดี - M.: Nauka, 1995. - 523 p.] นิพจน์ (สูตร 177.3, p. 169):

โดยที่ Q คือ อัตราการไหลตามปริมาตร (อัตราการไหล) ของก๊าซ พัน stm3/วัน

C - ค่าสัมประสิทธิ์การไหล, หน่วย;

δ - ปัจจัยการแก้ไขเพื่อคำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงในดัชนีอะเดียแบติกของก๊าซจริงหน่วย

P D - แรงดันสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, ata;

ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซในอากาศ เศษส่วนของหน่วย

T D - อุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K.

Z คือค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT ซึ่งเป็นเศษส่วนของหน่วย

ค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) ที่รวมอยู่ในนิพจน์ (6) ซึ่งขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของไดอะแฟรมและเส้นวัดถูกกำหนดโดยการคำนวณหรือจากรูปที่ 67 ของการทำงานของ A.I. Gritsenko, Z.S. Alieva, O.M. Ermilova, V.V. เรมิโซวา, G.A. โซโตวา [A.I. Gritsenko, Z.S. อาลีฟ, โอ.เอ็ม. Ermilov, V.V. เรมิซอฟ, G.A. โซตอฟ. คู่มือการทดสอบอย่างดี -M.: Nauka, 1995. - 523 p.]. สำหรับ DICT ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางตัวถัง 50.8⋅10 -3 ม. ในช่วงของการเปลี่ยนแปลงเส้นผ่านศูนย์กลางของไดอะแฟรม 1.59⋅10 -3 ≤d≤12.7⋅10 -3 ม. ค่าของสัมประสิทธิ์การไหล (C) ควร ถูกกำหนดโดยสูตร (สูตร 178.3 s 169 [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliev, O.M. Ermilov, V.V. Remizov, G.A. Zotov คำแนะนำในการทดสอบอย่างดี - M.: Nauka, 1995. - 523 p. ]):

โดยที่ d คือเส้นผ่านศูนย์กลางของรูไดอะแฟรม DICT, mm

ในช่วงของการเปลี่ยนแปลงเส้นผ่านศูนย์กลางของไดอะแฟรม 12.7⋅10 -3 ≤d≤38.1⋅10 -3 m ควรคำนวณค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) โดยใช้สูตร (สูตร 179.3 p. 169 [A.I. Gritsenko , Z.S Aliev, O.M. Ermilov, V.V. Remizov, G.A. Zotov คำแนะนำในการทดสอบอย่างดี - M.: Nauka, 1995. - 523 pp.]):

สำหรับ DICT ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางตัวเครื่อง 101.6⋅10 -3 ม. ควรคำนวณค่าของสัมประสิทธิ์การไหล (C) ในช่วงการเปลี่ยนแปลงของเส้นผ่านศูนย์กลางไดอะแฟรม 6.35⋅10 -3 ≤d≤76.2⋅10 -3 ม. ใช้สูตร (สูตร 180.3 169 [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliev, O.M. Ermilov, V.V. Remizov, G.A. Zotov คำแนะนำในการทดสอบอย่างดี - M.: Nauka, 1995. - 523 p. .]):

ปัจจัยการแก้ไข (δ) รวมอยู่ในนิพจน์ (6) ตามสูตร (สูตร 181.3 p. 170 [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliev, O.M. Ermilov, V.V. Remizov, G.A. Zotov คู่มือการทดสอบอย่างดี - M.: Nauka, 1995 . - 523 หน้า]):

โดยที่ k คือดัชนีอะเดียแบติกของแก๊ส หน่วย

หากไม่ทราบค่าของดัชนีอะเดียแบติกของแก๊ส (k) ค่า (δ) สามารถกำหนดค่าได้แบบกราฟิกจากรูปที่ 68 ของงานของ A.I. Gritsenko, Z.S. Alieva, O.M. Ermilova, V.V. เรมิโซวา, G.A. โซโตวา [A.I. Gritsenko, Z.S. อาลีฟ, โอ.เอ็ม. Ermilov, V.V. เรมิซอฟ, G.A. โซตอฟ. คู่มือการทดสอบอย่างดี - M.: Nauka, 1995. - 523 p.] ที่ความดันและอุณหภูมิลดลงต่างๆ ตามสูตร (สูตร 182.3 p. 171 [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliev, O.M. Ermilov, V.V. Remizov, G.A. Zotov. คำแนะนำในการสำรวจบ่อน้ำ. - อ.: Nauka, 1995. - 523 หน้า]):

ลดแรงดันที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

ความดันและอุณหภูมิที่กำหนดจะถูกกำหนดตามส่วนที่ 2.2 ของงานของ A.I. Gritsenko, Z.S. Alieva, O.M. Ermilova, V.V. เรมิโซวา, G.A. โซโตวา [A.I. Gritsenko, Z.S. อาลีฟ, โอ.เอ็ม. Ermilov, V.V. เรมิซอฟ, G.A. โซตอฟ. คู่มือการทดสอบอย่างดี - อ.: Nauka, 1995. - 523 หน้า]

ข้อเสียของวิธีการที่ทราบในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซโดยใช้นิพจน์ (6) ได้แก่:

การขึ้นต่อกันของค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) ที่รวมอยู่ในนิพจน์ (6) ในรูปแบบของการพึ่งพาพหุนามเชิงประจักษ์กับเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดของไดอะแฟรม DICT โดยที่ dimd=L ไม่สามารถครอบคลุมสเปกตรัมของการเปลี่ยนแปลงทางอุณหพลศาสตร์และก๊าซได้ทั้งหมด -พารามิเตอร์แบบไดนามิกของการไหลของก๊าซธรรมชาติซึ่งมีอิทธิพลต่อผลลัพธ์ของการคำนวณอัตราการไหล เนื่องจากมิติของสัมประสิทธิ์ (C) ที่ได้มาจากการแสดงออก (6) คือ
;

ขาดข้อมูลเกี่ยวกับลักษณะความแม่นยำของผลลัพธ์การวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซ

ข้อบกพร่องที่อธิบายไว้นำไปสู่การเบี่ยงเบนอย่างเป็นระบบในผลลัพธ์ของการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซในระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ในช่วงตั้งแต่บวก 55.0 ถึงลบ 10.0% ขึ้นอยู่กับ:

การเปลี่ยนแปลงในการเปิดรูรับแสงที่ใช้

การเลือกนิพจน์ที่คำนวณได้จาก (8) และ (9) เพื่อค้นหาปัจจัยการแก้ไข (δ)

ข้อสรุปนี้จัดทำขึ้นจากการเปรียบเทียบผลลัพธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซโดยใช้วิธีการที่รู้จักกันดีซึ่งอธิบายไว้ในงานของ A.I. Gritsenko, Z.S. Alieva, O.M. Ermilova, V.V. เรมิโซวา, G.A. โซโตวา [A.I. Gritsenko, Z.S. อาลีฟ, โอ.เอ็ม. Ermilov, V.V. เรมิซอฟ, G.A. โซตอฟ. คู่มือการทดสอบอย่างดี - M.: Nauka, 1995. - 523 pp.] พร้อมผลลัพธ์ของการวัดพารามิเตอร์นี้โดยใช้เครื่องมือวัดการไหลประเภทที่ได้รับอนุมัติ โดยอิงตามวิธีการวัดการไหลของก๊าซที่ทราบ กำหนดไว้ใน GOST 5.586.5-2005 [สถานะ ระบบเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 5 ระเบียบวิธีในการวัดผล - ม.: มาตรฐาน, 2550. - 94 หน้า]. การเปรียบเทียบที่เป็นปัญหาเกิดขึ้นกับบ่อก๊าซจำนวนหนึ่งบนคาบสมุทรยามาล ผลลัพธ์ทั่วไปจะแสดงในรูป 4.

มีวิธีการที่ทราบกันดีอยู่แล้วในการคำนวณอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ตามที่อธิบายไว้ในงานของ Z.S. Alieva, G.A. Zotova [คำแนะนำสำหรับการศึกษาที่ครอบคลุมเกี่ยวกับการก่อตัวของก๊าซและก๊าซคอนเดนเสทและบ่อน้ำ เอ็ด ซี.เอส. โซโตวา, G.A. อาลีเยวา. - M.: Nedra, 1980. - 301 p.] นิพจน์ (สูตร VI. 8, p. 201)

โดยที่ Q คืออัตราการไหลตามปริมาตร (อัตราการไหล) ของก๊าซ, พันเซนต์ ลบ.ม. 3 /วัน;

C - ค่าสัมประสิทธิ์การไหล, หน่วย;

Δ - ปัจจัยการแก้ไข, หน่วย;

p - แรงดันสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, MPa;

ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซในอากาศ เศษส่วนของหน่วย

T คืออุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K

z คือค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

เสนอค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) ที่รวมอยู่ในนิพจน์ (12) โดยฟังก์ชันที่ทำเป็นตารางเชิงประจักษ์ของเส้นผ่านศูนย์กลางรูของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ตามที่กำหนดในตาราง VI 9 ผลงานของ Z.S. Alieva, G.A. Zotova [คำแนะนำสำหรับการศึกษาที่ครอบคลุมเกี่ยวกับการก่อตัวของก๊าซและก๊าซคอนเดนเสทและบ่อน้ำ เอ็ด ซี.เอส. โซโตวา, G.A. อาลีเยวา. - M.: Nedra, 1980. - 301 p.] และปัจจัยการแก้ไข (Δ) ตามรูปที่ VI 23 ผลงานของ Z.S. Alieva, G.A. Zotova [คำแนะนำสำหรับการศึกษาที่ครอบคลุมเกี่ยวกับการก่อตัวของก๊าซและก๊าซคอนเดนเสทและบ่อน้ำ เอ็ด ซี.เอส. โซโตวา, G.A. อาลีเยวา. - M.: Nedra, 1980. - 301 p.] หรือตามสูตร (สูตร VI. 9, p. 204 [คำแนะนำสำหรับการศึกษาที่ครอบคลุมเกี่ยวกับการก่อตัวของก๊าซและก๊าซ-คอนเดนเสทและหลุม แก้ไขโดย Z.S. Zotov, G.A. Aliyev . - ม.: Nedra, 1980. - 301 หน้า]):

โดยที่ T np คืออุณหภูมิก๊าซลดลงที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

p np - ลดความดันที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

อุณหภูมิและความดันที่กำหนดถูกกำหนดตามบทที่ II ของงานของ Z.S. Alieva, G.A. Zotova [คำแนะนำสำหรับการศึกษาที่ครอบคลุมเกี่ยวกับการก่อตัวของก๊าซและก๊าซคอนเดนเสทและบ่อน้ำ เอ็ด ซี.เอส. โซโตวา, G.A. อาลีเยวา. - อ.: เนดรา, 2523. - 301 น.].

ข้อเสียของวิธีที่ทราบในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซโดยใช้นิพจน์ (12) ได้แก่:

การขึ้นต่อกันของค่าสัมประสิทธิ์การไหล (C) ที่รวมอยู่ในนิพจน์ (12) ในรูปแบบของการพึ่งพาพหุนามเชิงประจักษ์กับเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดของไดอะแฟรม DICT โดยที่ dimd=L ไม่สามารถครอบคลุมสเปกตรัมของการเปลี่ยนแปลงทางอุณหพลศาสตร์และก๊าซได้ทั้งหมด -พารามิเตอร์แบบไดนามิกของการไหลของก๊าซธรรมชาติซึ่งมีอิทธิพลต่อผลลัพธ์ของการคำนวณอัตราการไหล เนื่องจากมิติของสัมประสิทธิ์ (C) ที่ได้มาจากการแสดงออก (12) คือ
;

ขาดการพิจารณาอิทธิพลต่อผลลัพธ์ของการกำหนดอัตราการไหลของพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของการไหลของก๊าซและอัตราส่วนการอัดของไอพ่น ณ จุดที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นของการไหลที่เป็นปัญหาด้านหลังไดอะแฟรม DICT

ขาดข้อมูลเกี่ยวกับลักษณะความแม่นยำของผลลัพธ์การวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซ

ข้อบกพร่องที่อธิบายไว้นำไปสู่การประเมินค่าสูงเกินไปอย่างเป็นระบบของผลลัพธ์ของการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซในระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT ในช่วง 30 ถึง 70% ขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงในการเปิดสัมพัทธ์ของไดอะแฟรมที่ใช้ ข้อสรุปนี้จัดทำขึ้นจากการเปรียบเทียบผลลัพธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซโดยใช้วิธีการที่รู้จักกันดีซึ่งอธิบายไว้ในงานของ Z.S. Alieva, G.A. Zotova [คำแนะนำสำหรับการศึกษาที่ครอบคลุมเกี่ยวกับการก่อตัวของก๊าซและก๊าซคอนเดนเสทและบ่อน้ำ เอ็ด ซี.เอส. โซโตวา, G.A. อาลีเยวา. - M.: Nedra, 1980. - 301 p.] พร้อมผลลัพธ์ของการวัดพารามิเตอร์นี้โดยใช้เครื่องมือวัดการไหลประเภทที่ได้รับอนุมัติตามวิธีการวัดการไหลของก๊าซที่ทราบที่กำหนดไว้ใน GOST 5.586.5-2005 [สถานะ ระบบเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 5 ระเบียบวิธีในการวัดผล - ม.: มาตรฐาน, 2550. - 94 หน้า]. การเปรียบเทียบที่เป็นปัญหาเกิดขึ้นกับบ่อก๊าซจำนวนหนึ่งบนคาบสมุทรยามาล ผลลัพธ์ทั่วไปจะแสดงในรูป 5.

ปัญหาทางเทคนิคที่แก้ไขได้เมื่อใช้วิธีแก้ปัญหาทางเทคนิคที่นำเสนอคือการพัฒนาวิธีการกำหนดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซในระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์ในโหมดการกรองที่กำหนดขึ้นโดยใช้ DICT ซึ่งจะเพิ่มความน่าเชื่อถือของผลลัพธ์ที่ได้รับ

ผลลัพธ์ทางเทคนิคคือการเพิ่มความน่าเชื่อถือในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซโดยใช้ DICT ให้อยู่ในช่วงตั้งแต่ลบ 5.0 ถึงบวก 5.0% โดยกำจัดสาเหตุของข้อผิดพลาดที่เป็นระบบเมื่อใช้วิธีการที่ทราบในการคำนวณตัวบ่งชี้ที่เป็นปัญหาซึ่งระบุไว้ใน ทำงาน

ผลลัพธ์ทางเทคนิคนี้เกิดขึ้นได้จากข้อเท็จจริงที่ว่าวิธีการที่เสนอในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซโดยใช้ DICT เกี่ยวข้องกับการใช้:

ก) เครื่องมือวัดความดันและอุณหภูมิของประเภทที่ได้รับอนุมัติซึ่งมีข้อผิดพลาดในการวัดที่ยอมรับได้ที่กำหนดไว้สำหรับการวัดพารามิเตอร์เทอร์โมบาริกของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่เคลื่อนที่ไปตามส่วนตรงของตัว DICT ไปยังไดอะแฟรม

b) ได้มาตรฐานในด้านการรับรองความสม่ำเสมอของการวัดในสหพันธรัฐรัสเซีย วิธีการวัด (เทคนิค) สำหรับการสุ่มตัวอย่างการไหลของก๊าซธรรมชาติและการกำหนดองค์ประกอบของส่วนประกอบ

c) วิธีการคำนวณ (วิธีการ) ของการวัดที่เป็นมาตรฐานในระบบเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัดของสหพันธรัฐรัสเซียเมื่อพิจารณาพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของการไหลของก๊าซธรรมชาติ (ความหนาแน่นภายใต้เงื่อนไขมาตรฐาน, น้ำหนักโมเลกุล, ค่าสัมประสิทธิ์การอัดภายใต้เงื่อนไขมาตรฐานและพารามิเตอร์เทอร์โมบาริก ในส่วนเชิงเส้นของตัว DICT และที่จุดการบีบอัดสูงสุดของการไหลด้านหลังไดอะแฟรม DICT ดัชนีอะเดียแบติก)

d) นิพจน์ที่คำนวณได้สำหรับการค้นหาอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซโดยอาศัยการแก้สมการร่วมกันของสมการความต่อเนื่องของการไหลตัวกลางและกฎข้อที่หนึ่งของอุณหพลศาสตร์ซึ่งคำนึงถึง:

การเบี่ยงเบนของคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของการไหลของก๊าซธรรมชาติจากกฎของก๊าซอุดมคติโดยรวมไว้ในการแสดงออกเป็นความหนาแน่นของส่วนประกอบภายใต้สภาวะมาตรฐาน น้ำหนักโมเลกุล สัมประสิทธิ์การอัดภายใต้สภาวะมาตรฐาน และพารามิเตอร์เทอร์โมบาริกในส่วนเชิงเส้นของตัว DICT และที่ ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของการไหลด้านหลังไดอะแฟรม DICT, ตัวบ่งชี้อะเดียบัต;

โครงสร้างที่เกิดขึ้นของระบอบอุทกไดนามิกของการไหลของก๊าซธรรมชาติผ่านไดอะแฟรม DICT ในโหมดการไหลออกวิกฤตโดยรวมเส้นผ่านศูนย์กลางสัมพัทธ์ของช่องเปิดของไดอะแฟรมเป็นส่วนประกอบและอัตราส่วนการอัดของไอพ่นของกระแสใน คำถามเบื้องหลังไดอะแฟรม DICT เมื่อออกสู่ชั้นบรรยากาศและพิจารณาความเร็วของการเคลื่อนที่ของก๊าซเป็นค่าที่ไม่แยกออก การไหลในส่วนเชิงเส้นของตัว DICT เมื่อได้รับนิพจน์ที่คำนวณ

e) วิธีการคำนวณเพื่อกำหนดอัตราส่วนการอัดของกระแสก๊าซธรรมชาติด้านหลังไดอะแฟรม DICT ซึ่งรวมอยู่ในนิพจน์ที่คำนวณแล้วสำหรับการค้นหาอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซ โดยขึ้นอยู่กับความสัมพันธ์ของตัวบ่งชี้ภายใต้การพิจารณากับพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ ของการไหล (กำหนดโดยอุณหภูมิและความดันของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่พารามิเตอร์เทอร์โมบาริกในส่วนเชิงเส้นของตัว DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรมและดัชนีอะเดียแบติก)

f) วิธีการมาตรฐานในระบบเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัดของสหพันธรัฐรัสเซียเพื่อประเมินความแม่นยำของวิธีการวัด (เทคนิค) ขึ้นอยู่กับการก่อตัวของสัมภาระของความไม่แน่นอนของการวัดโดยพิจารณาจากความไม่แน่นอนของส่วนประกอบของส่วนประกอบที่นำมาใช้ ฟังก์ชั่นการวัด

วิธีการนี้มีภาพประกอบพร้อมภาพประกอบ โดยที่:

ในรูป รูปที่ 1 แสดงการขึ้นต่อกันของการเบี่ยงเบนสัมพัทธ์ของอัตราการไหลของก๊าซที่กำหนด (อัตราการไหล) สำหรับบ่อก๊าซตามการแสดงออก (1) จากการวัดโดยใช้วิธีการที่กำหนดไว้ใน GOST 8.586.5-2005 เมื่อเปลี่ยนการเปิดสัมพัทธ์ของ ไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT เมื่อทำการศึกษาพลวัตของแก๊ส

ในรูป 2 - ประเภทของการพึ่งพาของการเบี่ยงเบนสัมพัทธ์ของค่าของอัตราการไหลของก๊าซที่กำหนด (อัตราการไหล) สำหรับบ่อก๊าซตามการแสดงออก (2) จากค่าที่วัดได้ตามวิธีการที่กำหนดไว้ใน GOST 8.586 .5-2005 เมื่อเปลี่ยนการเปิดสัมพัทธ์ของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT เมื่อทำการศึกษาพลวัตของก๊าซ

ในรูป 3 - ประเภทของการพึ่งพาของการเบี่ยงเบนสัมพัทธ์ของอัตราการไหลของก๊าซที่กำหนด (อัตราการไหล) สำหรับบ่อก๊าซตามการแสดงออก (3) จากค่าที่วัดได้ตามวิธีการที่กำหนดไว้ใน GOST 8.586.5-2005 เมื่อ การเปลี่ยนการเปิดสัมพัทธ์ของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT เมื่อทำการศึกษาไดนามิกของแก๊สและค่าสัมประสิทธิ์การป้อนค่าที่ยอมรับ (C D)

ในรูป 4 - ประเภทของการพึ่งพาของการเบี่ยงเบนสัมพัทธ์ของอัตราการไหลของก๊าซที่กำหนด (อัตราการไหล) สำหรับบ่อก๊าซตามการแสดงออก (6) จากค่าที่วัดได้ตามวิธีการที่กำหนดไว้ใน GOST 8.586.5-2005 บน การเปลี่ยนแปลงในการเปิดสัมพัทธ์ของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT เมื่อทำการศึกษาไดนามิกของแก๊สและเลือกการออกแบบหนึ่งนิพจน์จาก (8) และ (9) เพื่อค้นหาปัจจัยแก้ไข (δ);

ในรูป 5 - ประเภทของการพึ่งพาของการเบี่ยงเบนสัมพัทธ์ของอัตราการไหลของก๊าซที่กำหนด (อัตราการไหล) สำหรับบ่อก๊าซตามการแสดงออก (10) จากที่วัดตามวิธีการที่กำหนดไว้ใน GOST 8.586.5-2005 เมื่อเปลี่ยนการเปิดสัมพัทธ์ของ ไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT เมื่อทำการศึกษาพลวัตของก๊าซ

ในรูป 6 - แสดงแผนภาพของการไหลออกที่สำคัญของการไหลของก๊าซผ่านไดอะแฟรม DICT ในระหว่างการศึกษาไดนามิกของก๊าซของหลุม 0 - ส่วนที่แสดงถึงโหมดการเคลื่อนที่ของการไหลของก๊าซ ณ จุดที่เข้าสู่รูไดอะแฟรม I - หน้าตัดในส่วนตรงของไปป์ไลน์ II - ภาพตัดขวางของกระแสการไหลของก๊าซที่แคบที่สุด 8 - อุปกรณ์รัด - ไดอะแฟรม; 9 - น็อตสหภาพสำหรับติดอุปกรณ์จำกัดเข้ากับร่างกาย 10 - ส่วนตรงของตัว DICT; Q CT - อัตราการไหลตามปริมาตร (อัตราการไหล) ของก๊าซจากบ่อก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐาน ρ - ความหนาแน่นของการไหลของก๊าซ ω - ความเร็วเชิงเส้นของการไหลของก๊าซ p คือความดันของการไหลของก๊าซ T คืออุณหภูมิสัมบูรณ์ของการไหลของก๊าซ

ในรูป รูปที่ 7 แสดงประเภทของการพึ่งพาความเบี่ยงเบนสัมพัทธ์ของอัตราการไหลของก๊าซที่กำหนด (อัตราการไหล) สำหรับบ่อก๊าซตามการแสดงออก (14) จากค่าที่วัดตามวิธีการที่กำหนดไว้ใน GOST 8.586.5-2005 เมื่อ การเปลี่ยนการเปิดสัมพัทธ์ของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT เมื่อทำการศึกษาพลศาสตร์ของแก๊ส

ในรูป รูปที่ 8 แสดงแผนภาพของการเก็บรวบรวมเส้นวัดในท่อคลัสเตอร์เทคโนโลยีทั่วไปของบ่อก๊าซสำหรับการดำเนินการศึกษาไดนามิกของแก๊สภายใต้โหมดการกรองในสภาวะคงตัวโดยใช้ DICT ตัวเลขระบุ: 1 - บ่อน้ำก๊าซ; 2 - ท่อของท่อคลัสเตอร์มาตรฐานเทคโนโลยีของบ่อก๊าซ ตัวควบคุมอัตราการไหลแบบบ่อมุม 3 มุม; 4 - วาล์วปิดของท่อบ่อน้ำและเทคโนโลยี 5 - DICT; 6 - โรงนาสำหรับการเผาไหม้ภายหลังการไหลของก๊าซที่ออกจาก DICT สู่ชั้นบรรยากาศ 7 - เส้นทิศทางการเคลื่อนที่ของการไหลของก๊าซ T.1 และ T.2 - สถานที่วัดอุณหภูมิและความดันของการไหลของก๊าซเมื่อมันเคลื่อนที่ไปตามส่วนเชิงเส้นของตัว DICT ต.3 - สถานที่เก็บตัวอย่างการไหลของก๊าซเพื่อกำหนดองค์ประกอบของส่วนประกอบ

สาระสำคัญของวิธีการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาไดนามิกของแก๊สคือการจัดระเบียบเส้นทางการไหลที่เป็นปัญหาผ่านอุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน (ไดอะแฟรม) ในโหมดการไหลออกวิกฤตตามแผนภาพที่แสดงในรูปที่ . 6. สำหรับสิ่งนี้ จะใช้การออกแบบมาตรฐานของเครื่องวัดอัตราการไหลวิกฤตไดอะแฟรม (DICT) โหมดการไหลวิกฤตของก๊าซธรรมชาติผ่านไดอะแฟรม DICT ช่วยให้มั่นใจได้ว่าจะได้ความเร็วการไหลในส่วนที่ II ของรูปที่ 6 ค่าความเร็วท้องถิ่นของเสียงที่ออกจากอุปกรณ์ทางเทคนิคที่ใช้ในบรรยากาศ ในกรณีนี้ อัตราการไหลของก๊าซที่ไหลผ่าน DICT และพารามิเตอร์เทอร์โมบาริก ณ ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม (ส่วนที่ II, รูปที่ 6) ขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์เทอร์โมบาริกของการไหลที่พิจารณา ในส่วนตัดขวางของตัวเครื่องของอุปกรณ์ทางเทคนิคที่ใช้ด้านหน้าอุปกรณ์แคบ (ส่วนที่ I, รูปที่ 6) 6) ในกรณีที่อยู่ระหว่างการพิจารณา ค่าอัตราการไหลจะถูกกำหนดโดยความสัมพันธ์เชิงฟังก์ชันกับพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และแก๊ส-ไดนามิกในส่วนต่างๆ จนถึงไดอะแฟรม DICT (ส่วนที่ I, รูปที่ 6) และที่ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของเจ็ท ด้านหลังอุปกรณ์จำกัด (ส่วนที่ II, รูปที่ 6) ซึ่งส่งออกตามคำตอบร่วมของสมการความต่อเนื่องของการไหลตัวกลางและกฎข้อที่หนึ่งของอุณหพลศาสตร์ อัตราการไหลของก๊าซคำนวณโดยใช้สูตรที่กำหนดในงานของ M.S. Rogaleva, N.V. สรณชินา, V.N. มาสโลวา, เอ.บี. เดเรนยาวา [M.S. Rogalev, N.V. สราญชิน, V.N. มาสโลว์, เอ.บี. เดเรนยาเยฟ. การกำหนดอัตราการไหลของก๊าซระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์ของบ่อน้ำ // ข่าวมหาวิทยาลัย น้ำมันและก๊าซ. - 2557. - ลำดับที่ 6. - หน้า 50-58.] มีรูปแบบพีชคณิต:

โดยที่ Q CT คืออัตราการไหลตามปริมาตร (อัตราการไหล) ของก๊าซ st ม.3 /วินาที;

ε - อัตราส่วนการอัดของกระแสก๊าซ ณ จุดที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT เศษส่วนของหน่วย

p CT - ความดันที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน p CT =1.01325⋅10 5 Pa;

T CT - อุณหภูมิที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน T CT = 293.15 K;

T 1 - อุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K;

M คือมวลโมลของก๊าซ, กิโลกรัม/โมล;

k คือดัชนีอะเดียแบติกของก๊าซหน่วย

D - เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ภายใต้สภาวะการทำงานของสภาพแวดล้อมที่ด้านหน้าไดอะแฟรม (ใช้ในการคำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางสัมพัทธ์ของช่องเปิดไดอะแฟรม) ม.

พารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของก๊าซธรรมชาติที่ใช้ในนิพจน์ (14) ถูกกำหนดโดยใช้วิธีการคำนวณที่เป็นมาตรฐานในระบบเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัดของสหพันธรัฐรัสเซียโดยยึดตามที่รู้จักกันดี:

พารามิเตอร์ทางความร้อนของการไหลในส่วนด้านหน้าไดอะแฟรม DICT (ส่วนที่ I, รูปที่ 6) และที่ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของเจ็ทด้านหลังไดอะแฟรม DICT (ส่วนที่ II, รูปที่ 6)

องค์ประกอบของการไหล

ในการค้นหาพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของก๊าซธรรมชาติจะใช้วิธีการคำนวณ (วิธีการ) ของการวัดที่เป็นมาตรฐานในระบบเพื่อให้มั่นใจว่ามีความสม่ำเสมอของการวัดของสหพันธรัฐรัสเซียโดยเฉพาะเพื่อกำหนด:

ค่าสัมประสิทธิ์การอัดที่พารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่ต้องการ วิธีการคำนวณที่ระบุไว้ในส่วนที่ 4 ในหน้า 3-8 GOST 30319.2-2015 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. วิธีการคำนวณคุณสมบัติทางกายภาพ คำนวณคุณสมบัติทางกายภาพตามข้อมูลความหนาแน่นที่สภาวะมาตรฐานและปริมาณไนโตรเจนและคาร์บอนไดออกไซด์ - M.: Standartinform, 2016. - 16 p.] ตามสูตรทั่วไป:

โดยที่ A 1 และ A 2 เป็นค่าสัมประสิทธิ์ของสมการสถานะ

น้ำหนักโมเลกุล ตามสูตร (6) บนหน้า 6 GOST 31369-2008 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. การคำนวณค่าความร้อน ความหนาแน่นสัมพัทธ์ และจำนวน Wobbe โดยพิจารณาจากองค์ประกอบของส่วนประกอบ - อ.: Standartinform, 2552. - 58 น.] ซึ่งมีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

M j คือมวลโมลาร์ขององค์ประกอบ jth ที่รวมอยู่ในก๊าซธรรมชาติ กิโลกรัม/โมล

ค่าสัมประสิทธิ์การอัดภายใต้เงื่อนไขมาตรฐานกำหนดโดยสูตร (3) บน p 5 GOST 31369-2008 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. การคำนวณค่าความร้อน ความหนาแน่นสัมพัทธ์ และจำนวน Wobbe โดยพิจารณาจากองค์ประกอบของส่วนประกอบ - อ.: Standartinform, 2552. - 58 น.] มีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

โดยที่ x j คือเศษส่วนโมลาร์ขององค์ประกอบ jth ที่รวมอยู่ในองค์ประกอบของก๊าซธรรมชาติหน่วยเศษส่วน

- ค่าสัมประสิทธิ์การรวมขององค์ประกอบ j ที่รวมอยู่ในก๊าซธรรมชาตินำมาจากตารางที่ 2 ส่วนที่ 10 บนหน้า 12-13 GOST 31369-2008 เศษส่วนของหน่วย

ความหนาแน่นของก๊าซภายใต้สภาวะมาตรฐาน ตามสูตร (15) บนหน้า 8 GOST 31369-2008 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. การคำนวณค่าความร้อน ความหนาแน่นสัมพัทธ์ และจำนวน Wobbe โดยพิจารณาจากองค์ประกอบของส่วนประกอบ - อ.: Standartinform, 2552. - 58 น.] มีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

โดยที่ ρ c คือความหนาแน่นของก๊าซจริงภายใต้สภาวะมาตรฐาน, kg/m3 ;

ความหนาแน่นของก๊าซในอุดมคติสำหรับสภาวะมาตรฐาน คำนวณโดยใช้สูตร (12) ที่ให้ไว้ในหน้า 7 GOST 31369-2008 และมีรูปแบบพีชคณิตดังต่อไปนี้

ดัชนีอะเดียแบติกอธิบายไว้ในวิธีการคำนวณในส่วนที่ 5 ในหน้า 8-9 GOST 30319.2-2015 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. วิธีการคำนวณคุณสมบัติทางกายภาพ คำนวณคุณสมบัติทางกายภาพตามข้อมูลความหนาแน่นที่สภาวะมาตรฐานและปริมาณไนโตรเจนและคาร์บอนไดออกไซด์ - M.: Standartinform, 2016. - 16 p.] ตามสูตรทั่วไป

ที่ไหน x ก- เศษส่วนโมลของไนโตรเจน, เศษส่วนของหน่วย

พารามิเตอร์ที่จำเป็นของก๊าซธรรมชาติในการกำหนดคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์โดยใช้วิธีการที่อธิบายไว้นั้นพิจารณาจาก:

เศษส่วนโมลของส่วนประกอบในการไหลของก๊าซธรรมชาติ ที่นำมาจากองค์ประกอบของส่วนประกอบที่เกิดขึ้น กำหนดบนพื้นฐานของตัวอย่างที่เลือกตามวิธีการที่ระบุไว้ใน GOST 31370-2008 (ISO 10715:1997) [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. คู่มือการสุ่มตัวอย่าง - M.: Standartinform, 2009. - 47 p.] โดยดำเนินการศึกษาโครมาโตกราฟีตามวิธีการที่กำหนดใน GOST 31371.7-2008 [ระบบมาตรฐานสากล. ก๊าซธรรมชาติ. การกำหนดองค์ประกอบโดยแก๊สโครมาโตกราฟีพร้อมการประเมินความไม่แน่นอน ตอนที่ 7 ระเบียบวิธีในการวัดเศษส่วนโมลของส่วนประกอบ - อ.: มาตรฐาน, 2552. - 21 น.];

พารามิเตอร์ทางความร้อน (อุณหภูมิ (T 1) และความดัน (p 1)) ของการไหลของก๊าซธรรมชาติในส่วนทรงกระบอกของตัวเครื่อง DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม ซึ่งกำหนดโดยการวัดโดยตรงด้วยเครื่องมือวัดอุณหภูมิและความดัน

พารามิเตอร์ทางความร้อน (อุณหภูมิ (T 2) และความดัน (p 2)) ของการไหลของก๊าซธรรมชาติ ณ จุดที่มีการบีบอัดสูงสุดของกระแสด้านหลังไดอะแฟรม DICT ซึ่งกำหนดโดยสูตรที่กำหนดในงานของ A.D. อัลท์ชูเลีย, L.S. Zhitovsky, L.P. Ivanova [ไฮดรอลิกและอากาศพลศาสตร์: หนังสือเรียน. สำหรับมหาวิทยาลัย / อ. อัลท์ชูล, แอล.เอส. Zhivotovsky, L.P. อีวานอฟ. - M.: Stroyizdat, 1987. - 414 p.: ill.] มีรูปแบบพีชคณิตดังต่อไปนี้

โดยที่ p 2 คือความดันสัมบูรณ์ของก๊าซ ณ จุดที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT, MPa;

T 2 คืออุณหภูมิสัมบูรณ์ของก๊าซ ณ จุดที่มีแรงอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT, K

รวมอยู่ในนิพจน์ (14) เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดของไดอะแฟรม (d) และเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ด้านหน้าของอุปกรณ์ควบคุม (D) จะพบได้ตามสูตร (5.4) และ (5.5) ที่กำหนด บนหน้า 20 ในย่อหน้า 5.5 ของส่วนที่ 5 ของ GOST 8.586.1-2005 (ISO 5167-1:2003) [ระบบสถานะเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 1 หลักการวิธีการวัดและข้อกำหนดทั่วไป - อ.: Standartinform, 2550. - 72 น.] มีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

โดยที่ d 20 คือเส้นผ่านศูนย์กลางของไดอะแฟรม DICT ที่เปิดที่อุณหภูมิ 20°C, m;

K SU - สัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นทางความร้อนของวัสดุไดอะแฟรม DIKT เศษส่วนของหน่วย

D 20 - เส้นผ่านศูนย์กลางของส่วนตรงของท่อด้านหน้าอุปกรณ์จำกัด (ไดอะแฟรม) ของ DIKT ที่ 20°C, m;

K T - สัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นทางความร้อนของวัสดุของส่วนตรงของท่อด้านหน้าอุปกรณ์จำกัด (ไดอะแฟรม DICT) เศษส่วนของหน่วย

รวมอยู่ในนิพจน์ (23) และ (24) ค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นด้วยความร้อนของวัสดุของไดอะแฟรม DIKT (K SU) และค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นด้วยความร้อนของวัสดุของส่วนตรงของตัว DIKT ที่ด้านหน้า อุปกรณ์จำกัด (K T) พบได้ตามสูตร (5.6) และ (5.7) ที่กำหนดใน With 20 ในย่อหน้า 5.5 ของส่วนที่ 5 ของ GOST 8.586.1-2005 (ISO 5167-1:2003) [ระบบสถานะเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 1 หลักการวิธีการวัดและข้อกำหนดทั่วไป - อ.: Standartinform, 2550. - 72 น.] มีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

โดยที่ α tСу คือค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุไดอะแฟรม DIKT, 1/°C;

α t T คือค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุของส่วนตรงของตัว DICT 1/°C

ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นสำหรับวัสดุของไดอะแฟรมและตัว DIKT ที่รวมอยู่ในนิพจน์ (25) และ (26) คำนวณโดยใช้สูตร (D.1) ที่ให้ไว้ในหน้า 25 ในภาคผนวก D ของ GOST 8.586 .1-2005 (ISO 5167-1 :2003) [ระบบสถานะเพื่อให้มั่นใจว่าการวัดมีความสม่ำเสมอ การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 1 หลักการวิธีการวัดและข้อกำหนดทั่วไป - อ.: Standartinform, 2550. - 72 น.] มีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

ที่ไหน ก 0 , ก 1 , ก 2 - ค่าสัมประสิทธิ์คงที่กำหนดตามตาราง D 1 ให้ไว้ในหน้า 25-26 ภาคผนวก G GOST 8.586.1-2005 (ISO 5167-1:2003) [ระบบสถานะเพื่อให้มั่นใจถึงความสม่ำเสมอของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 1 หลักการวิธีการวัดและข้อกำหนดทั่วไป - ม.: มาตรฐาน, 2550. - 72 หน้า].

เสนอให้คำนวณค่าสัมประสิทธิ์การอัดของการไหลของก๊าซที่ใช้ในนิพจน์ (14) ณ จุดที่แคบที่สุดด้านหลังไดอะแฟรม DICT โดยใช้สูตร

โดยที่อุณหภูมิก๊าซลดลงที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

ลดแรงดันแก๊สที่หน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

ค่าของความดันและอุณหภูมิที่ลดลงของการไหลของก๊าซธรรมชาติในส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรมที่รวมอยู่ในนิพจน์ (28) คำนวณโดยใช้สูตร (35) และ (36) ที่แสดงบนหน้า 10 ในวรรค 7.2 ของส่วนที่ 7 ของ GOST 30319.2-2015 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. วิธีการคำนวณคุณสมบัติทางกายภาพ คำนวณคุณสมบัติทางกายภาพตามข้อมูลความหนาแน่นที่สภาวะมาตรฐานและปริมาณไนโตรเจนและคาร์บอนไดออกไซด์ - อ.: Standartinform, 2559. - 16 น.] มีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

โดยที่ p PC คือความดันก๊าซเทียมวิกฤต MPa;

T PC - อุณหภูมิก๊าซเทียมวิกฤตเค

ค่าของความดัน pseudocritical (p PC) และอุณหภูมิ (T PC) ของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่รวมอยู่ในนิพจน์ (29) และ (30) คำนวณโดยใช้สูตร (37) และ (38) ที่แสดงบน p 11 ในวรรค 7.2 ของส่วนที่ 7 ของ GOST 30319.2-2015 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. วิธีการคำนวณคุณสมบัติทางกายภาพ คำนวณคุณสมบัติทางกายภาพตามข้อมูลความหนาแน่นที่สภาวะมาตรฐานและปริมาณไนโตรเจนและคาร์บอนไดออกไซด์ - อ.: Standartinform, 2559. - 16 น.] มีรูปแบบพีชคณิตดังนี้

ที่ไหน x ก- เศษส่วนโมลของไนโตรเจน, หน่วยเศษส่วน;

xy - เศษส่วนโมลของคาร์บอนไดออกไซด์, เศษส่วนของหน่วย

การประเมินความไม่แน่นอนที่ขยายสัมพัทธ์ของการวัดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาไดนามิกของก๊าซในโหมดการกรองที่จัดตั้งขึ้นโดยใช้ DICT ตามวิธีการที่อธิบายไว้ได้ดำเนินการบนพื้นฐานของวิธีการที่กำหนดใน GOST R 54500.3-2011 [ความไม่แน่นอนในการวัด ส่วนที่ 3: คำแนะนำในการแสดงความไม่แน่นอนของการวัด - ม.: มาตรฐาน, 2555. - 107 น.]. เพื่อจุดประสงค์นี้ นิพจน์ที่ได้รับถูกนำมาใช้เพื่อประมาณค่าความไม่แน่นอนที่ขยายสัมพัทธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซธรรมชาติเชิงปริมาตร ซึ่งลดลงสู่สภาวะมาตรฐาน ซึ่งมีรูปแบบพีชคณิตทั่วไปดังต่อไปนี้

โดยที่ความไม่แน่นอนขยายสัมพัทธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซปริมาตรลดลงสู่สภาวะมาตรฐาน %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดแรงดันแก๊สที่ด้านหน้าไดอะแฟรม %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของไดอะแฟรม DICT, %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซภายใต้เงื่อนไขมาตรฐาน %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดมวลโมลาร์ของก๊าซ %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดอุณหภูมิของก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรมโดยใช้ DICT, %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์การบีบอัดของกระแสก๊าซ ณ ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดด้านหลังไดอะแฟรม DICT, %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่พารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่พารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่จุดการอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT, %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางสัมพัทธ์ของไดอะแฟรม DICT, %;

ความไม่แน่นอนมาตรฐานสัมพัทธ์ในการกำหนดดัชนีอะเดียแบติกของก๊าซที่พารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, %

ที่มาของนิพจน์ (33) ขึ้นอยู่กับการพิจารณานิพจน์ (14) เป็นฟังก์ชันการวัด

ความไม่แน่นอนที่ขยายสัมพัทธ์โดยประมาณของการวัดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาไดนามิกของก๊าซในโหมดการกรองที่กำหนดขึ้นโดยใช้ DICT ตามวิธีการที่อธิบายไว้นั้นอยู่ในช่วงตั้งแต่ลบ 5.0 ถึงบวก 5.0% โดยไม่มีระบบที่เด่นชัด ข้อผิดพลาด. ข้อสรุปนี้จัดทำขึ้นจากการเปรียบเทียบผลลัพธ์ของการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซโดยใช้วิธีที่ระบุไว้กับผลลัพธ์ของการวัดพารามิเตอร์นี้โดยใช้เครื่องมือวัดการไหลประเภทที่ได้รับอนุมัติตามวิธีการวัดการไหลของก๊าซที่ทราบกำหนดไว้ ออกใน GOST 8.586.5-2005 [ความสามัคคีของระบบการจัดหาของรัฐของการวัด การวัดการไหลและปริมาณของของเหลวและก๊าซโดยใช้อุปกรณ์จำกัดมาตรฐาน ส่วนที่ 5 ระเบียบวิธีในการวัดผล - ม.: มาตรฐาน, 2550. - 94 หน้า]. การเปรียบเทียบที่เป็นปัญหาเกิดขึ้นกับบ่อก๊าซจำนวนหนึ่งบนคาบสมุทรยามาล ผลลัพธ์ทั่วไปจะแสดงในรูป 7.

ตามสาระสำคัญที่ระบุไว้ของวิธีการกำหนดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT จะดำเนินการโดยดำเนินการตามลำดับของการกระทำ:

ก) จัดระเบียบการเคลื่อนที่ของการไหลของก๊าซธรรมชาติจากบ่อก๊าซในโหมดการไหลออกวิกฤตผ่านไดอะแฟรม DICT ของการออกแบบมาตรฐานสู่ชั้นบรรยากาศตามแผนภาพที่แสดงในรูปที่ 1 6 โดยการรวบรวมเส้นวัดที่แสดงไว้ในรูปที่ 8;

ข) การวัดโดยใช้เครื่องมือวัดอุณหภูมิและความดันของพารามิเตอร์เทอร์โมบาริกชนิดที่ได้รับอนุมัติ (อุณหภูมิและความดัน) สำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติในเรือน DICT หน้าไดอะแฟรมที่จุด T.1 และ T.2 ของเส้นวัดที่แสดง ในรูป 8;

c) สุ่มตัวอย่างกระแสก๊าซธรรมชาติตามวิธีการที่ระบุไว้ใน GOST 31370-2008 (ISO 10715:1997) [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. คู่มือการสุ่มตัวอย่าง - M.: Standartinform, 2009. - 47 p.] จากจุดที่ T.3 ของเส้นวัด แสดงในรูปที่. 8;

d) การกำหนดองค์ประกอบของส่วนประกอบสำหรับตัวอย่างการไหลของก๊าซธรรมชาติที่เลือกตามวิธีการที่ระบุไว้ใน GOST 31371.7-2008 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. การกำหนดองค์ประกอบโดยแก๊สโครมาโตกราฟีพร้อมการประเมินความไม่แน่นอน ส่วนที่ 7 ระเบียบวิธีในการวัดเศษส่วนโมลของส่วนประกอบ - อ.: มาตรฐาน, 2552. - 21 น.];

e) การก่อตัวของอาร์เรย์ของข้อมูลเริ่มต้นเพื่อกำหนดพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และไดนามิกของก๊าซของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ใช้ในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซ ซึ่งรวมถึงข้อมูลเกี่ยวกับ:

วัสดุที่ใช้สร้างไดอะแฟรมใน DICT และค่าสัมประสิทธิ์ทางความร้อนของการขยายตัวเชิงเส้น

วัสดุที่ใช้สร้างส่วนเชิงเส้นของตัว DICT และค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้น

เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดภายในของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ที่ 20°C;

เส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ใช้แล้วที่อุณหภูมิ 20°C

ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT

ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุตัวเครื่องของ DICT ที่ใช้

อุณหภูมิของการไหลของก๊าซในส่วนเชิงเส้นของตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม

ความดันของการไหลของก๊าซในส่วนเชิงเส้นของตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม

องค์ประกอบของก๊าซธรรมชาติที่ไหลผ่าน DICTZ

f) การกำหนดพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก อุณหพลศาสตร์ และแก๊สไดนามิกของการไหลของก๊าซธรรมชาติในส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม และที่ตำแหน่งที่มีแรงอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT ตามสูตร (15) - (32) จำเป็นต้องค้นหาอัตราการไหลของก๊าซ (อัตราการไหล) สำหรับหลุมก๊าซตามนิพจน์ (14)

g) ค้นหาอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซโดยใช้นิพจน์ (14)

ตามสาระสำคัญที่ระบุไว้ของวิธีการกำหนดการผลิตก๊าซ (การไหล) สำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาอุทกพลศาสตร์โดยใช้ DICT และวิธีการที่อธิบายไว้สำหรับการนำไปใช้ ตัวอย่างของการวัดแสดงไว้ด้านล่าง

ในระยะแรก การเคลื่อนที่ของการไหลของก๊าซธรรมชาติจะจัดเรียงตามเส้นวัดที่แสดงในรูปที่ 1 8 โดยมีการผ่านของไดอะแฟรม DICT ในโหมดการไหลออกวิกฤตตามแผนภาพที่แสดงในรูปที่ 6.

จากนั้นจะทำการวัดพารามิเตอร์เทอร์โมบาริก (อุณหภูมิและความดัน) สำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติในตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรมที่จุด T.1 และ T.2 ของเส้นการวัดที่แสดงในรูปที่. 8 โดยใช้เครื่องมือวัดอุณหภูมิและความดันแบบที่ได้รับอนุมัติแล้วบันทึกผลไว้ เช่น

ค่าอุณหภูมิของการไหลของก๊าซธรรมชาติในตัวเรือน DICT (T 1) คือ 282.87 K;

ค่าความดันของการไหลของก๊าซธรรมชาติในตัวเรือน DICT (p 1) คือ 6.34 MPa

จากนั้นจึงเก็บตัวอย่างกระแสก๊าซธรรมชาติตามวิธีการที่ระบุไว้ใน GOST 31370-2008 (ISO 10715:1997) [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. คู่มือการสุ่มตัวอย่าง - M.: Standartinform, 2009. - 47 p.] จากจุดที่ T.3 ของเส้นวัด แสดงในรูปที่. 8.

สำหรับตัวอย่างที่เลือก จะมีการศึกษาโครมาโตกราฟีในห้องปฏิบัติการเพื่อกำหนดองค์ประกอบของการไหลของก๊าซธรรมชาติตามวิธีการที่ระบุไว้ใน GOST 31371.7-2008 [ระบบมาตรฐานสากล ก๊าซธรรมชาติ. การกำหนดองค์ประกอบโดยแก๊สโครมาโตกราฟีพร้อมการประเมินความไม่แน่นอน ส่วนที่ 7 ระเบียบวิธีในการวัดเศษส่วนโมลของส่วนประกอบ - ม.: มาตรฐาน, 2552. - 21 น.]. ผลการศึกษาโครมาโตกราฟีในห้องปฏิบัติการแสดงไว้ในสเปรดชีตตามตัวอย่างที่แสดงในตารางที่ 1

หลังจากการตรวจวัดพารามิเตอร์ทางความร้อน (อุณหภูมิและความดัน) ของการไหลของก๊าซธรรมชาติในตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าของไดอะแฟรมและการศึกษาโครมาโทกราฟีในห้องปฏิบัติการเพื่อกำหนดองค์ประกอบของส่วนประกอบนั้น จะมีการสร้างอาร์เรย์ของข้อมูลเริ่มต้นขึ้นเพื่อกำหนดเทอร์โมบาริก อุณหพลศาสตร์ และแก๊สไดนามิกส์ พารามิเตอร์ของการไหลที่ใช้ในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซ (อัตราการไหล) สำหรับหลุมก๊าซตามสูตร (14) ตัวอย่างของอาร์เรย์ข้อมูลเริ่มต้นที่สร้างขึ้นแสดงไว้ในตารางที่ 2

เมื่อเสร็จสิ้นการก่อตัวของอาร์เรย์ข้อมูลเริ่มต้น พารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และแก๊สไดนามิกของการไหลของก๊าซธรรมชาติในส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม และที่ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลัง ไดอะแฟรม DICT คำนวณโดยใช้สูตร (15)-(32) ซึ่งจำเป็นในการค้นหาอัตราการไหล ) สำหรับก๊าซสำหรับบ่อก๊าซตามนิพจน์ (14) ตัวอย่างการนำเสนอผลลัพธ์ของการคำนวณพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก อุณหพลศาสตร์ และก๊าซไดนามิกที่จำเป็นของการไหลของก๊าซธรรมชาติเพื่อค้นหาอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซตามการแสดงออก (14) แสดงไว้ในตารางที่ 3

หลังจากกำหนดพารามิเตอร์ของการไหลของก๊าซธรรมชาติตามที่กำหนดในตารางที่ 3 และใช้พารามิเตอร์เทอร์โมบาริกที่วัดได้ของการไหลที่เป็นปัญหาในส่วนเชิงเส้นของตัว DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม อัตราการไหลของก๊าซ (อัตราการไหล) สำหรับก๊าซ ดีคำนวณโดยใช้นิพจน์ (14) อัตราการไหลคำนวณโดยการแทนที่ค่าตัวเลขที่พบของค่าที่วัดได้จากตารางที่ 2 และค่ากลางที่คำนวณไว้ล่วงหน้าจากตารางที่ 3 ลงในนิพจน์ (14)

วิธีการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซในระหว่างการศึกษาอุทกพลศาสตร์ในโหมดการกรองที่กำหนดขึ้นโดยใช้เครื่องวัดอัตราการไหลวิกฤตของไดอะแฟรม (DICT) ซึ่งมีคุณลักษณะที่ประกอบด้วย:

จัดระเบียบการไหลของก๊าซธรรมชาติจากบ่อก๊าซในโหมดการไหลออกวิกฤตผ่านไดอะแฟรม DICT ของการออกแบบมาตรฐานสู่ชั้นบรรยากาศ

การวัดโดยใช้เครื่องมือวัดอุณหภูมิและความดันที่ได้รับการรับรองสำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติในตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม

การเก็บตัวอย่างการไหลของก๊าซธรรมชาติ

การกำหนดองค์ประกอบส่วนประกอบของกระแสก๊าซธรรมชาติตัวอย่าง

การก่อตัวของอาร์เรย์ของข้อมูลเริ่มต้นเพื่อกำหนดพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และไดนามิกของก๊าซของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ใช้ในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซ ซึ่งรวมถึงข้อมูล: วัสดุที่ใช้ไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ทำ ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุไดอะแฟรม; วัสดุที่ใช้สร้างส่วนเชิงเส้นของตัวเรือนของ DICT ที่ใช้แล้ว ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุของตัวเรือน DICT เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดภายในของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ที่ 20°C; เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ใช้แล้วที่อุณหภูมิ 20°C อุณหภูมิและความดันของการไหลของก๊าซในส่วนเชิงเส้นของตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม องค์ประกอบของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ไหลผ่าน DICT

การหาค่าพารามิเตอร์ทางความร้อน เทอร์โมไดนามิกส์ และแก๊สไดนามิกของการไหลของก๊าซธรรมชาติในส่วนทรงกระบอกของตัว DIKT ที่ด้านหน้าของไดอะแฟรม และที่จุดที่มีแรงอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DIKT โดยค้นหาอัตราการไหลของก๊าซสำหรับ a บ่อก๊าซโดยใช้สำนวน

ที่ไหน Q เซนต์- อัตราการไหลตามปริมาตร (อัตราการไหล) ของก๊าซอาร์ต ม.3 /วินาที;

ε คือค่าสัมประสิทธิ์การบีบอัดของกระแสก๊าซที่จุดการบีบอัดสูงสุดของกระแสด้านหลังไดอะแฟรม DICT ซึ่งเป็นเศษส่วนของหน่วย

d คือเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดไดอะแฟรม DICT, m;

z 1 และ z 2 - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT และที่ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT หน่วย

z CT - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซภายใต้เงื่อนไขมาตรฐานหน่วย

หน้า 1 - แรงดันแก๊สสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, MPa;

p ST - ความดันที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน p ST =1.01325⋅10 5 Pa;

T ST - อุณหภูมิที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน T ST = 293.15 K;

T 1 - อุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K;

R - ค่าคงที่ของก๊าซโมลาร์ R=8.31 ​​​​J/(mol⋅K);

M คือมวลโมลของก๊าซ, กิโลกรัม/โมล;

k คือดัชนีอะเดียแบติกของก๊าซหน่วย

β - เส้นผ่านศูนย์กลางสัมพัทธ์ของช่องเปิดของไดอะแฟรม DICT (β=d/D) เศษส่วนของหน่วย

D คือเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ด้านหน้าของอุปกรณ์ควบคุม

ในกรณีนี้ ค่าสัมประสิทธิ์การอัดของกระแสการไหลของก๊าซ ณ ตำแหน่งที่แคบที่สุดด้านหลังไดอะแฟรม DIKT จะถูกกำหนดโดยสูตร

โดยที่อุณหภูมิก๊าซลดลงที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

- ลดแรงดันแก๊สหน้าไดอะแฟรม DICT หน่วย

สิทธิบัตรที่คล้ายกัน:

กลุ่มสิ่งประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับอุตสาหกรรมการผลิตน้ำมันและสามารถนำไปใช้ในการดำเนินงานของหลุมในแหล่งสะสมน้ำมันหลายชั้นได้ การติดตั้งประกอบด้วยปั๊มก้านส่วนบนของการออกแบบท่อที่มีวาล์วดูดด้านข้าง รูและวาล์วปล่อยในกระบอกสูบสำหรับการสุ่มตัวอย่างผลิตภัณฑ์จากรูปแบบด้านบน ปั๊มด้านล่างของการออกแบบท่อพร้อมวาล์วปล่อยและวาล์วดูดสำหรับการสุ่มตัวอย่างผลิตภัณฑ์ จากรูปแบบด้านล่างและท่อรับผ่านเครื่องบรรจุหีบห่อที่แยกรูปแบบ แท่งกลวงที่เชื่อมต่อกับลูกสูบปั๊ม

สิ่งประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับอุตสาหกรรมการผลิตน้ำมันและก๊าซ และสามารถนำไปใช้สำหรับการบัญชีการดำเนินงานของอัตราการผลิตของแหล่งก๊าซคอนเดนเสท และการศึกษาการทำงานของเครื่องวัดอัตราการไหลแบบหลายเฟสกับส่วนผสมที่แท้จริงของก๊าซ น้ำที่ก่อตัว และก๊าซคอนเดนเสทที่ไม่เสถียรที่ได้รับโดยตรงจาก ดี.

สิ่งประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับอุตสาหกรรมการผลิตก๊าซ โดยเฉพาะอย่างยิ่งเทคโนโลยีสำหรับการวัดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับบ่อก๊าซเมื่อทำการศึกษาไดนามิกของก๊าซที่โหมดการกรองที่กำหนดขึ้นโดยใช้เครื่องวัดอัตราการไหลวิกฤตของไดอะแฟรมมาตรฐาน ผลลัพธ์ทางเทคนิคประกอบด้วยการได้รับผลการวัดที่มีความน่าเชื่อถือในช่วงตั้งแต่ลบ 5.0 ถึงบวก 5.0 โดยไม่มีข้อผิดพลาดที่เป็นระบบที่ชัดเจนซึ่งเป็นลักษณะของวิธีการที่ทราบ วิธีการประกอบด้วย: จัดระเบียบการเคลื่อนที่ของการไหลของก๊าซธรรมชาติของหลุมก๊าซในโหมดการไหลออกวิกฤตผ่านไดอะแฟรม DICT การวัดโดยใช้เครื่องมือวัดอุณหภูมิและความดันที่ได้รับการรับรองสำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติในตัวเรือน DICT ที่อยู่ด้านหน้าไดอะแฟรม เก็บตัวอย่างการไหลของก๊าซธรรมชาติ โดยกำหนดองค์ประกอบส่วนประกอบสำหรับการไหลของก๊าซธรรมชาติตัวอย่างที่เลือก การก่อตัวของอาร์เรย์ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการกำหนดพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และไดนามิกของก๊าซของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ใช้ในการกำหนดอัตราการไหลของก๊าซสำหรับหลุมก๊าซ ซึ่งรวมถึงข้อมูล: วัสดุที่ใช้ไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ทำ ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุไดอะแฟรม; วัสดุที่ใช้สร้างส่วนเชิงเส้นของตัวเรือนของ DICT ที่ใช้แล้ว ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุของตัวเรือน DICT เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเปิดภายในของไดอะแฟรมที่ใช้ใน DICT ที่ 20°C; เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัว DICT ที่ใช้แล้วที่อุณหภูมิ 20°C อุณหภูมิและความดันของการไหลของก๊าซในส่วนเชิงเส้นของตัวเรือน DICT ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม ส่วนประกอบของการไหลของก๊าซธรรมชาติที่ไหลผ่าน DICT การหาค่าพารามิเตอร์ทางเทอร์โมบาริก เทอร์โมไดนามิกส์ และไดนามิกของก๊าซของการไหลของก๊าซธรรมชาติในส่วนทรงกระบอกของตัวถัง DIKT ที่ด้านหน้าของไดอะแฟรม และที่จุดที่มีแรงอัดสูงสุดของเจ็ทของมันด้านหลังไดอะแฟรม DIKT โดยค้นหาอัตราการไหลของก๊าซสำหรับ โดยคำนึงถึงบ่อก๊าซ ε - ค่าสัมประสิทธิ์การบีบอัดของเจ็ทการไหลของก๊าซ ณ ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT เศษส่วนของหน่วย d - เส้นผ่านศูนย์กลางของรูไดอะแฟรม DICT, m; z1 และ z2 - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT และที่ตำแหน่งที่มีการบีบอัดสูงสุดของไอพ่นด้านหลังไดอะแฟรม DICT หน่วย zCT - ค่าสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซภายใต้เงื่อนไขมาตรฐานหน่วย p1 - ​​แรงดันแก๊สสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, MPa; pST - ความดันที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน pST1.01325⋅105 Pa; TST - อุณหภูมิที่สอดคล้องกับเงื่อนไขมาตรฐาน TST293.15 K; T1 - อุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT, K; R - ค่าคงที่ของก๊าซโมลาร์ R8.31 J; M คือมวลโมลของก๊าซ kgmol; k - ดัชนีอะเดียแบติกของแก๊ส, หน่วย ; β - เส้นผ่านศูนย์กลางสัมพัทธ์ของช่องเปิดไดอะแฟรม DICT เศษส่วนของหน่วย D - เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของส่วนทรงกระบอกของตัวถัง DICT ที่ด้านหน้าของอุปกรณ์แคบในขณะที่ค่าสัมประสิทธิ์การบีบอัดของกระแสการไหลของก๊าซที่จุดที่แคบที่สุดด้านหลังไดอะแฟรม DICT จะถูกกำหนดโดยคำนึงถึงอุณหภูมิของก๊าซที่ลดลงใน ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT และแรงดันแก๊สลดลงที่ด้านหน้าไดอะแฟรม DICT 8ป่วย.3โต๊ะ.

สูตรคำนวณอัตราการไหลของบ่อน้ำมันเป็นสิ่งจำเป็นในโลกสมัยใหม่ สถานประกอบการทุกแห่งที่สกัดผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมจะต้องคำนวณอัตราการไหลของลูกหลานของตน หลายคนใช้สูตรของ Dupuis วิศวกรชาวฝรั่งเศสผู้อุทิศเวลาหลายปีในการศึกษาการเคลื่อนที่ของน้ำใต้ดิน สูตรของมันจะช่วยให้คุณเข้าใจได้ง่ายว่าประสิทธิภาพของแหล่งใดแหล่งหนึ่งคุ้มค่ากับเงินที่เสียไปสำหรับอุปกรณ์บ่อหรือไม่

อัตราการไหลของบ่อน้ำมันเป็นเท่าใด?

อัตราการไหลคือปริมาตรของของเหลวที่จ่ายผ่านบ่อน้ำในหน่วยเวลาหนึ่ง หลายคนละเลยการคำนวณเมื่อติดตั้งอุปกรณ์สูบน้ำ แต่อาจส่งผลร้ายแรงต่อโครงสร้างทั้งหมดได้ ค่าอินทิเกรตที่กำหนดปริมาณน้ำมันคำนวณโดยใช้สูตรหลายสูตรซึ่งจะระบุไว้ด้านล่าง

อัตราการไหลมักเรียกว่าประสิทธิภาพของปั๊ม แต่คุณลักษณะนี้ไม่ตรงกับคำจำกัดความเล็กน้อยเนื่องจากคุณสมบัติทั้งหมดของปั๊มมีข้อผิดพลาดในตัวเอง และบางครั้งของเหลวและก๊าซในปริมาณหนึ่งก็แตกต่างอย่างสิ้นเชิงจากที่ประกาศไว้

ในขั้นแรกจะต้องคำนวณตัวบ่งชี้นี้เพื่อเลือกอุปกรณ์สูบน้ำ เมื่อคุณทราบประสิทธิภาพการทำงานของพื้นที่แล้ว คุณสามารถแยกหน่วยที่ไม่เหมาะสมหลายหน่วยออกจากรายการอุปกรณ์ที่เลือกได้ทันที

จำเป็นต้องคำนวณอัตราการไหลในอุตสาหกรรมน้ำมันเนื่องจากพื้นที่ที่มีการผลิตต่ำจะไม่ทำกำไรสำหรับองค์กรใด ๆ และการติดตั้งเครื่องสูบน้ำที่เลือกไม่ถูกต้องเนื่องจากการคำนวณที่ไม่ได้รับอาจทำให้ บริษัท สูญเสียมากกว่าผลกำไรที่คาดหวังจากบ่อน้ำ

จำเป็นต้องคำนวณในสถานประกอบการผลิตน้ำมันทุกประเภทแม้อัตราการไหลของบ่อใกล้เคียงอาจแตกต่างจากบ่อใหม่มากเกินไป บ่อยครั้งที่ความแตกต่างอย่างมากอยู่ที่ค่าที่แทนที่ในสูตรการคำนวณ ตัวอย่างเช่น ความสามารถในการซึมผ่านของชั้นหินอาจแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญในหนึ่งกิโลเมตรใต้ดิน ด้วยการซึมผ่านที่ไม่ดี ตัวบ่งชี้จะลดลงซึ่งหมายความว่าความสามารถในการทำกำไรของหลุมจะลดลงอย่างมาก

อัตราการไหลของบ่อน้ำมันไม่เพียงแต่จะบอกคุณว่าจะเลือกอุปกรณ์ที่เหมาะสมได้อย่างไร แต่ยังรวมถึงสถานที่ติดตั้งอีกด้วย การติดตั้งแท่นขุดเจาะน้ำมันใหม่ถือเป็นธุรกิจที่มีความเสี่ยง แม้แต่นักธรณีวิทยาที่ฉลาดที่สุดก็ไม่สามารถไขปริศนาของโลกได้

ใช่ มีการสร้างอุปกรณ์มืออาชีพหลายพันรุ่นซึ่งกำหนดพารามิเตอร์ที่จำเป็นทั้งหมดสำหรับการขุดหลุมใหม่ แต่เฉพาะผลลัพธ์ที่เห็นหลังจากกระบวนการนี้เท่านั้นที่สามารถแสดงข้อมูลที่ถูกต้องได้ เมื่อพิจารณาจากสิ่งเหล่านี้แล้ว การคำนวณความสามารถในการทำกำไรของไซต์ใดไซต์หนึ่งก็คุ้มค่า

วิธีการคำนวณอัตราการไหลของบ่อน้ำ

มีเพียงไม่กี่วิธีในการคำนวณอัตราการไหลของแหล่งน้ำมัน - มาตรฐานและ Dupuis สูตรของบุคคลที่ใช้เวลาเกือบทั้งชีวิตศึกษาเนื้อหานี้และสรุปสูตรจะแสดงผลลัพธ์ได้แม่นยำยิ่งขึ้นเนื่องจากมีข้อมูลสำหรับการคำนวณมากกว่ามาก

สูตรคำนวณการผลิตหลุม

สำหรับการคำนวณโดยใช้สูตรมาตรฐาน - D = H x V/(Hd – Hst) คุณจะต้องมีข้อมูลต่อไปนี้เท่านั้น:

• ความสูงของเสาน้ำ
• ประสิทธิภาพของปั๊ม
• ระดับคงที่และไดนามิก

ระดับคงที่ในกรณีนี้คือระยะห่างจากจุดเริ่มต้นของน้ำใต้ดินถึงชั้นดินแรก และระดับไดนามิกคือค่าสัมบูรณ์ที่ได้จากการวัดระดับน้ำหลังการสูบน้ำ

นอกจากนี้ยังมีแนวคิดที่เป็นตัวบ่งชี้อัตราการไหลของแหล่งน้ำมันที่เหมาะสมที่สุด ถูกกำหนดทั้งสำหรับการกำหนดระดับความหดหู่โดยทั่วไปของแต่ละหลุมและการก่อตัวโดยรวม สูตรการคำนวณระดับความหดหู่โดยเฉลี่ยของสนามถูกกำหนดเป็น P zab = 0 อัตราการไหลของบ่อหนึ่งซึ่งได้รับที่ภาวะซึมเศร้าที่เหมาะสมที่สุดจะเป็นอัตราการไหลของน้ำมันที่เหมาะสมที่สุด

อย่างไรก็ตาม สูตรนี้และตัวบ่งชี้อัตราการไหลที่เหมาะสมที่สุดนั้นไม่ได้ใช้ในทุกฟิลด์ เนื่องจากแรงกดดันทางกลและทางกายภาพต่อชั้นหิน อาจเกิดการพังทลายของผนังภายในบ่อน้ำมันบางส่วนได้ ด้วยเหตุผลเหล่านี้ จึงมักจำเป็นต้องลดอัตราการไหลที่อาจเกิดขึ้นทางกลไก เพื่อรักษาการผลิตน้ำมันอย่างต่อเนื่องและรักษาความแข็งแรงของผนัง

นี่เป็นสูตรการคำนวณที่ง่ายที่สุดซึ่งจะไม่สามารถรับผลลัพธ์ที่ถูกต้องได้อย่างถูกต้อง - จะมีข้อผิดพลาดใหญ่ เพื่อหลีกเลี่ยงการคำนวณที่ไม่ถูกต้องและกำหนดทิศทางเพื่อให้ได้ผลลัพธ์ที่แม่นยำยิ่งขึ้น ให้ใช้สูตร Dupuis ซึ่งจำเป็นต้องใช้ข้อมูลมากกว่าที่แสดงไว้ข้างต้น

แต่ดูปุยส์ไม่ได้เป็นเพียงคนฉลาดเท่านั้น แต่ยังเป็นนักทฤษฎีที่ยอดเยี่ยมด้วย เขาจึงพัฒนาสูตรขึ้นมาสองสูตร ประการแรกคือความสามารถในการผลิตที่เป็นไปได้และการนำไฟฟ้าแบบไฮดรอลิกที่ปั๊มและแหล่งน้ำมันผลิตได้ อย่างที่สองคือสำหรับสนามและปั๊มที่ไม่เหมาะพร้อมประสิทธิภาพการผลิตจริง

พิจารณาสูตรแรก:

N0 = kh/ub * 2Pi/ln(Rk/rc)

สูตรสำหรับประสิทธิภาพที่เป็นไปได้นี้ประกอบด้วย:

N0 – ความสามารถในการผลิตที่เป็นไปได้;

Kh/u – สัมประสิทธิ์ที่กำหนดคุณสมบัติการนำไฟฟ้าไฮดรอลิกของอ่างเก็บน้ำน้ำมัน

B – สัมประสิทธิ์การขยายตัวตามปริมาตร

พาย – เลข P = 3.14…;

Rk - รัศมีกำลังของวงจร

Rc – รัศมีบิตของบ่อน้ำตลอดระยะทางจนถึงชั้นหินที่ถูกเปิดเผย

สูตรที่สองมีลักษณะดังนี้:

N = kh/ub * 2Pi/(ln(Rk/rc)+S)

ปัจจุบันทุกบริษัทที่เจาะบ่อน้ำมันใช้สูตรนี้สำหรับประสิทธิภาพการผลิตจริงในสนาม มีเพียงสองตัวแปรเท่านั้นที่มีการเปลี่ยนแปลง:

N – ผลผลิตจริง;

ปัจจัย S-skin (พารามิเตอร์ของความต้านทานการกรองต่อการไหล)

ในบางวิธีการเพื่อเพิ่มอัตราการผลิตของแหล่งน้ำมันจะใช้เทคโนโลยีการแตกหักแบบไฮดรอลิกของการก่อตัวที่มีแร่ธาตุ มันเกี่ยวข้องกับการก่อตัวของรอยแตกทางกลในหินที่มีประสิทธิผล

กระบวนการทางธรรมชาติในการลดอัตราการไหลของแหล่งน้ำมันเกิดขึ้นในอัตราร้อยละ 1-20 ต่อปีโดยพิจารณาจากข้อมูลเริ่มต้นของตัวบ่งชี้นี้เมื่อเริ่มต้นบ่อน้ำ เทคโนโลยีที่ใช้และอธิบายไว้ข้างต้นสามารถเพิ่มความเข้มข้นในการผลิตน้ำมันจากบ่อน้ำได้

การปรับอัตราการไหลของบ่อน้ำมันทางกลสามารถทำได้เป็นระยะ มันถูกทำเครื่องหมายด้วยการเพิ่มขึ้นของความดันก้นหลุมซึ่งนำไปสู่การลดลงของระดับการผลิตและตัวบ่งชี้ความสามารถของแต่ละสาขาในระดับสูง

เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพและอัตราการไหล สามารถใช้วิธีบำบัดกรดความร้อนได้ การใช้สารละลายหลายประเภท เช่น ของเหลวที่เป็นกรด องค์ประกอบของคราบจะถูกทำความสะอาดจากคราบน้ำมันดิน เกลือ และส่วนประกอบทางเคมีอื่นๆ ที่รบกวนเส้นทางที่มีคุณภาพสูงและมีประสิทธิภาพของหินที่ขุด

ของเหลวที่เป็นกรดจะแทรกซึมเข้าไปในบ่อน้ำและเติมเต็มบริเวณด้านหน้าของชั้นหิน ถัดไป วาล์วจะปิด และภายใต้ความกดดัน สารละลายกรดจะแทรกซึมเข้าไปในชั้นลึก ส่วนที่เหลือของของเหลวนี้จะถูกล้างด้วยน้ำมันหรือน้ำหลังจากการผลิตดำเนินต่อไป

การคำนวณอัตราการไหลควรดำเนินการเป็นระยะเพื่อกำหนดกลยุทธ์สำหรับการพัฒนาเวกเตอร์ขององค์กรผู้ผลิตน้ำมัน

การคำนวณผลผลิตที่ดี

ทดสอบ

4. การคำนวณอัตราการไหลของบ่อแอนไฮดรัส การพึ่งพาอัตราการไหลตามระดับของการเปิดการก่อตัว พารามิเตอร์แอนไอโซโทรปี

ในการก่อตัวของก๊าซส่วนใหญ่การซึมผ่านในแนวตั้งและแนวนอนจะแตกต่างกันและตามกฎแล้วการซึมผ่านในแนวตั้ง k ในนั้นน้อยกว่าการซึมผ่านในแนวนอนอย่างมีนัยสำคัญ กิโลกรัม g การซึมผ่านในแนวตั้งต่ำช่วยลดความเสี่ยงของน้ำท่วมในบ่อก๊าซที่สัมผัส การก่อตัวของแอนไอโซทรอปิกด้วยน้ำด้านล่างระหว่างการทำงาน อย่างไรก็ตาม ด้วยการซึมผ่านในแนวดิ่งต่ำ การไหลของก๊าซจากด้านล่างสู่พื้นที่ที่ได้รับอิทธิพลจากความไม่สมบูรณ์ของบ่อน้ำในแง่ของระดับการเจาะก็ทำได้ยากเช่นกัน ความสัมพันธ์ทางคณิตศาสตร์ที่แน่นอนระหว่างพารามิเตอร์แอนไอโซโทรปีกับปริมาณการเบิกจ่ายที่อนุญาตเมื่อบ่อเจาะทะลุการก่อตัวของแอนไอโซทรอปิกกับน้ำด้านล่างยังไม่ได้ถูกสร้างขึ้น การใช้วิธีการกำหนด Qpr ซึ่งพัฒนาขึ้นสำหรับการสร้างไอโซโทรปิกทำให้เกิดข้อผิดพลาดที่สำคัญ

อัลกอริธึมโซลูชัน:

1. กำหนดพารามิเตอร์วิกฤตของก๊าซ:

2. กำหนดค่าสัมประสิทธิ์การบีบอัดยิ่งยวดภายใต้สภาวะของอ่างเก็บน้ำ:

3. กำหนดความหนาแน่นของก๊าซภายใต้สภาวะมาตรฐาน จากนั้นภายใต้สภาวะของแหล่งกักเก็บ:

4. ค้นหาความสูงของคอลัมน์น้ำในชั้นหินที่ต้องการเพื่อสร้างแรงดัน 0.1 MPa:

5. กำหนดค่าสัมประสิทธิ์ a* และ b*:

6. กำหนดรัศมีเฉลี่ย:

7. ค้นหาสัมประสิทธิ์ D:

8. กำหนดค่าสัมประสิทธิ์ K o , Q * และอัตราการไหลของน้ำสูงสุด Q pr. ไม่มี ขึ้นอยู่กับระดับของการก่อตัว h และสำหรับค่าที่แตกต่างกันสองค่าของพารามิเตอร์ anisotropy:

ข้อมูลเริ่มต้น:

ตารางที่ 1 - ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการคำนวณระบบการปกครองแบบแอนไฮดรัส

ตารางที่ 4 - การคำนวณโหมดแอนไฮดรัส

การวิเคราะห์ความสามารถในการผลิตของหลุมในเขต Ozernoye ที่ติดตั้ง ESP

ค่าสัมประสิทธิ์การผลิตอยู่ที่ไหน ; - แรงดันอ่างเก็บน้ำ ; - แรงดันขั้นต่ำที่อนุญาตที่ด้านล่าง...

2. หาการกระจายแรงดันตามรังสีที่ผ่านส่วนบนของเซกเตอร์และศูนย์กลางของบ่อ 2. การวิเคราะห์การทำงานของหลุมก๊าซในส่วนที่มีมุม p/2 ซึ่งจำกัดด้วยข้อบกพร่อง ภายใต้การกรองก๊าซในสภาวะคงตัวตามกฎของดาร์ซี 2...

การวิเคราะห์การดำเนินงานของบ่อก๊าซในภาคส่วนที่มีมุม π/2 ซึ่งถูกจำกัดด้วยข้อบกพร่อง ภายใต้การกรองก๊าซในสภาวะคงตัวตามกฎของดาร์ซี

อิทธิพลของการเปลี่ยนแปลงความหนาของการก่อตัวของก๊าซในระหว่างการพัฒนาแหล่งก๊าซ

การสร้างระบอบการปกครองทางเทคโนโลยีสำหรับการดำเนินงานของบ่อก๊าซที่มีชั้นสัมผัสกับน้ำด้านล่างถือเป็นงานที่มีความซับซ้อนสูงสุด แนวทางแก้ไขที่แน่นอนสำหรับปัญหานี้ โดยคำนึงถึงธรรมชาติที่ไม่อยู่กับที่ของกระบวนการสร้างกรวย...

โครงสร้างทางธรณีวิทยาและการพัฒนาแหล่งน้ำมัน Chekmagushevskoye

การไหลเป็นคุณลักษณะหลักของบ่อน้ำ ซึ่งแสดงปริมาณน้ำสูงสุดที่สามารถผลิตได้ต่อหน่วยเวลา อัตราการไหลวัดเป็น ลบ.ม./ชั่วโมง, ลบ.ม./วัน, ลิตร/นาที ยิ่งอัตราการไหลของบ่อมากขึ้น ผลผลิตก็จะยิ่งสูงขึ้น...

การศึกษาอุทกพลศาสตร์ของหลุมของแหล่งคอนเดนเสทก๊าซ Yamsoveyskoye

สมการของการไหลของก๊าซที่ไหลลงสู่บ่อน้ำคำนวณโดยสูตร: ,... (1) สูตรของ G. A. Adamov สำหรับท่อ: ,... (2) สมการการเคลื่อนที่ของก๊าซในขนนก: ,... (3) โดยที่ Ppl คือความดันอ่างเก็บน้ำ MPa; Рвх - แรงดันทางเข้าท่อร่วม...

ศึกษาการเคลื่อนที่ของของเหลวและก๊าซในตัวกลางที่มีรูพรุน

1) การศึกษาการขึ้นต่อกันของอัตราการไหลของหลุมก๊าซที่มุม b ระหว่างขอบเขตที่ไม่สามารถซึมผ่านได้กับทิศทางของหลุมด้วยระยะห่างคงที่จากด้านบนของเซกเตอร์ถึงศูนย์กลางของหลุม...

วิธีการน้ำท่วมอ่างเก็บน้ำ

ตอนนี้. หาก GZU ติดตั้งเครื่องวัดปริมาตรกังหัน การอ่านค่าจะได้รับอิทธิพลจากการมีเฟสของเหลวตลอดหน้าตัดของการไหล ค่าความหนืด คุณภาพของการแยกก๊าซ การมีอยู่ของโครงสร้างโฟมในผลิตภัณฑ์ที่วัด ...

การประเมินผลผลิตของบ่อน้ำมันแนวนอน

การระบายผลผลิตบ่อน้ำมัน ไฟล์ Excel จะช่วยเราในเรื่องนี้ โดยเราใช้สูตร Joshi เติมลงในเซลล์สีเหลืองด้วยค่าสัมประสิทธิ์ 0.05432...

กลศาสตร์ของไหลใต้ดิน

เรากำหนดอัตราการไหลของแต่ละหลุมและอัตราการไหลทั้งหมดหากรูปแบบวงกลมที่กำหนดได้รับการพัฒนาโดยห้าหลุม โดย 4 หลุมตั้งอยู่ที่จุดยอดของสี่เหลี่ยมจัตุรัสโดยด้าน A = 500 ม. และหลุมที่ห้าอยู่ตรงกลาง ..

กลศาสตร์ของไหลใต้ดิน

ในกรณีของการเคลื่อนที่ของน้ำมันด้วยน้ำในแนวรัศมี อัตราการไหลของบ่อจะถูกกำหนดโดยสูตร: (17) โดยที่: rn คือพิกัด (รัศมี) ของส่วนต่อประสานระหว่างน้ำมันกับน้ำ ณ เวลา t...

การประยุกต์ใช้เทคโนโลยีใหม่เมื่อดำเนินการซ่อมแซมและงานฉนวน

ปัจจุบันแหล่งน้ำมันส่วนใหญ่อยู่ในขั้นตอนสุดท้ายของการพัฒนาซึ่งกระบวนการผลิตมีความซับซ้อนอย่างมากโดยเฉพาะเนื่องจากผลิตภัณฑ์ที่ผลิตมีการตัดน้ำสูง...

พิจารณาศักยภาพที่ซับซ้อน สมการนี้กำหนดกลุ่มของศักย์ไฟฟ้าเท่ากันซึ่งตรงกับไอโซบาร์: , (5) โดยที่ คือสัมประสิทธิ์การซึมผ่านของชั้นหิน คือค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกของของเหลวที่ทำให้ชั้นหินอิ่มตัว...

ของไหลไหลลงบ่อด้วยวงจรจ่ายไฟที่แยกได้บางส่วน

ให้เราพิจารณาอัตราการไหลที่มุมเปิดที่แตกต่างกันของรูปร่างที่ซึมเข้าไปได้ของชั้นหิน (รูปที่ 10) ซึ่งได้จากวิธีการที่อธิบายไว้โดยใช้ทฤษฎีศักยภาพเชิงซ้อน ข้าว. 10 การขึ้นอยู่กับอัตราการไหลของบ่อต่อมุม กราฟแสดง...

โครงการก่อสร้างบ่อน้ำมันผลิตแนวนอนความลึก 2,910 ม. ที่แหล่ง Vyngapurovskoye

ปัจจุบันมีหลายวิธีในการเปิดขอบเขตอันมีประสิทธิผล: ด้วยการกดขี่ (Rpl< Рз), депрессии (Рпл >Рз) และความสมดุล การเจาะลึกภาวะซึมเศร้าและความสมดุลจะดำเนินการเฉพาะกับส่วนที่ศึกษาครบถ้วนเท่านั้น...

วลาดิมีร์ โคมุตโก

เวลาในการอ่าน: 4 นาที

เอ เอ

วิธีการคำนวณอัตราการไหลของน้ำมัน

เมื่อพิจารณาผลผลิต อัตราการไหลจะถูกกำหนดซึ่งเป็นตัวบ่งชี้ที่สำคัญมากในการคำนวณผลผลิตตามแผน

ความสำคัญของตัวบ่งชี้นี้แทบจะไม่สามารถประเมินสูงเกินไปได้เนื่องจากใช้เพื่อพิจารณาว่าวัตถุดิบที่ได้รับจากไซต์ใดไซต์หนึ่งจะชดใช้ต้นทุนการพัฒนาหรือไม่

มีสูตรและวิธีการคำนวณตัวบ่งชี้นี้หลายวิธี องค์กรหลายแห่งใช้สูตรของวิศวกรชาวฝรั่งเศส Dupuis ซึ่งอุทิศเวลาหลายปีในการศึกษาหลักการเคลื่อนตัวของน้ำใต้ดิน การใช้การคำนวณด้วยวิธีนี้ทำให้ค่อนข้างง่ายในการพิจารณาว่าควรพัฒนาส่วนใดส่วนหนึ่งของสาขาจากมุมมองทางเศรษฐกิจหรือไม่

ในกรณีนี้ อัตราการไหลคือปริมาตรของของเหลวที่บ่อจ่ายให้ในช่วงเวลาหนึ่ง

เป็นเรื่องที่ควรค่าแก่การบอกว่าบ่อยครั้งที่นักขุดละเลยที่จะคำนวณตัวบ่งชี้นี้เมื่อติดตั้งอุปกรณ์การขุด แต่สิ่งนี้อาจนำไปสู่ผลลัพธ์ที่เลวร้ายมาก ค่าที่คำนวณได้ซึ่งกำหนดปริมาณน้ำมันที่ผลิตได้ มีวิธีกำหนดหลายวิธี ซึ่งเราจะหารือในภายหลัง

ตัวบ่งชี้นี้มักเรียกว่า "ประสิทธิภาพของปั๊ม" ในอีกทางหนึ่ง แต่คำจำกัดความนี้ไม่สามารถระบุลักษณะค่าผลลัพธ์ได้อย่างถูกต้อง เนื่องจากคุณสมบัติของปั๊มมีข้อผิดพลาดในตัวเอง ทั้งนี้ปริมาตรของของเหลวและก๊าซที่กำหนดโดยการคำนวณในบางกรณีจะแตกต่างจากปริมาตรที่ประกาศไว้อย่างมาก

โดยทั่วไปค่าของตัวบ่งชี้นี้จะคำนวณเพื่อเลือกอุปกรณ์สูบน้ำ เมื่อพิจารณาถึงประสิทธิภาพการผลิตของบางพื้นที่ล่วงหน้าโดยใช้การคำนวณแล้ว คุณสามารถกำจัดปั๊มที่ไม่เหมาะสมกับพารามิเตอร์ที่อยู่ในขั้นตอนการวางแผนการพัฒนาได้แล้ว

การคำนวณมูลค่านี้เป็นสิ่งจำเป็นสำหรับการขุดใด ๆ เนื่องจากพื้นที่ที่มีน้ำมันซึ่งมีผลผลิตต่ำอาจกลายเป็นว่าไม่ได้ผลกำไรและการพัฒนาของพวกเขาจะไม่ทำกำไร นอกจากนี้การเลือกอุปกรณ์ปั๊มที่เลือกอย่างไม่ถูกต้องเนื่องจากการคำนวณไม่ตรงเวลาอาจนำไปสู่ความจริงที่ว่าองค์กรได้รับความสูญเสียที่สำคัญแทนที่จะเป็นผลกำไรที่วางแผนไว้

ปัจจัยสำคัญอีกประการหนึ่งที่บ่งชี้ว่าการคำนวณดังกล่าวมีผลบังคับใช้สำหรับแต่ละหลุมเฉพาะคือข้อเท็จจริงที่ว่าแม้แต่อัตราการไหลของหลุมที่มีอยู่ใกล้เคียงก็อาจแตกต่างกันอย่างมากจากอัตราการไหลของหลุมใหม่

บ่อยครั้งที่ความแตกต่างที่สำคัญดังกล่าวอธิบายได้ด้วยค่าเฉพาะของปริมาณที่แทนที่ในสูตร ตัวอย่างเช่นความสามารถในการซึมผ่านของการก่อตัวอาจมีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญขึ้นอยู่กับความลึกของชั้นการผลิตและยิ่งการซึมผ่านของการก่อตัวลดลงผลผลิตของไซต์ก็จะยิ่งต่ำลงและแน่นอนว่าความสามารถในการทำกำไรก็จะยิ่งน้อยลงเท่านั้น

การคำนวณอัตราการไหลไม่เพียงช่วยในการเลือกอุปกรณ์สูบน้ำเท่านั้น แต่ยังช่วยให้คุณกำหนดตำแหน่งที่เหมาะสมที่สุดสำหรับการขุดบ่อน้ำอีกด้วย

การติดตั้งแท่นขุดเหมืองใหม่ถือเป็นธุรกิจที่มีความเสี่ยง เพราะแม้แต่นักธรณีวิทยาที่มีคุณสมบัติเหมาะสมที่สุดก็ยังไม่เข้าใจความลับทั้งหมดของโลกอย่างถ่องแท้

ปัจจุบันมีอุปกรณ์ระดับมืออาชีพหลายประเภทสำหรับการผลิตน้ำมัน แต่เพื่อที่จะตัดสินใจได้ถูกต้อง คุณต้องกำหนดพารามิเตอร์การขุดเจาะที่จำเป็นทั้งหมดก่อน การคำนวณพารามิเตอร์ดังกล่าวอย่างถูกต้องจะช่วยให้คุณสามารถเลือกชุดการทำงานที่เหมาะสมที่สุดซึ่งจะมีประสิทธิภาพสูงสุดสำหรับไซต์ที่มีประสิทธิผลเฉพาะ

วิธีการคำนวณตัวบ่งชี้นี้

ดังที่เราได้กล่าวไปก่อนหน้านี้ มีหลายวิธีในการคำนวณตัวบ่งชี้นี้

ส่วนใหญ่มักจะใช้สองวิธี - วิธีมาตรฐานและใช้สูตร Dupuis ที่กล่าวถึงข้างต้น

ควรบอกทันทีว่าวิธีที่สองแม้จะซับซ้อนกว่า แต่ก็ให้ผลลัพธ์ที่แม่นยำยิ่งขึ้นเนื่องจากวิศวกรชาวฝรั่งเศสอุทิศทั้งชีวิตเพื่อศึกษาพื้นที่นี้ซึ่งเป็นผลมาจากสูตรของเขาใช้พารามิเตอร์มากกว่าวิธีมาตรฐานมากมาย อย่างไรก็ตาม เราจะพิจารณาทั้งสองวิธี

การคำนวณมาตรฐาน

เทคนิคนี้ใช้สูตรต่อไปนี้:

D = H x V / (Hd – Hst) โดยที่

D คืออัตราการไหลของหลุม

H คือความสูงของเสาน้ำ

V – ประสิทธิภาพของปั๊ม

Нд – ระดับไดนามิก;

Nst – ระดับคงที่

ในกรณีนี้ระยะห่างจากระดับน้ำใต้ดินเริ่มต้นถึงชั้นดินเริ่มต้นจะถูกใช้เป็นตัวบ่งชี้ระดับคงที่ และใช้ค่าสัมบูรณ์เป็นระดับไดนามิกซึ่งกำหนดโดยการวัดระดับน้ำหลังจากสูบออก การใช้เครื่องมือวัด

มีแนวคิดเรื่องอัตราการไหลที่เหมาะสมที่สุดของส่วนที่มีน้ำมันในสนาม มีการกำหนดทั้งเพื่อกำหนดระดับความหดหู่โดยรวมของบ่อน้ำใดบ่อหนึ่งและสำหรับรูปแบบการผลิตทั้งหมดโดยรวม

สูตรในการคำนวณระดับความหดหู่โดยเฉลี่ยหมายถึงค่าของความดันก้นหลุม Pzab = 0 อัตราการไหลของบ่อน้ำใดบ่อหนึ่งซึ่งคำนวณสำหรับตัวบ่งชี้ภาวะซึมเศร้าที่ดีที่สุดคือค่าที่เหมาะสมที่สุดของตัวบ่งชี้นี้

แรงกดดันทางกลและทางกายภาพต่อชั้นหินสามารถนำไปสู่การพังทลายของผนังภายในบางส่วนของหลุมเจาะได้ ผลก็คือ อัตราการไหลที่อาจเกิดขึ้นมักจะต้องลดลงในทางกลไก เพื่อไม่ให้รบกวนการผลิตอย่างต่อเนื่อง และรักษาความแข็งแรงและความสมบูรณ์ของผนังเพลา

อย่างที่คุณเห็นสูตรมาตรฐานนั้นง่ายที่สุดซึ่งส่งผลให้ผลลัพธ์มีข้อผิดพลาดที่สำคัญพอสมควร เพื่อให้ได้ผลลัพธ์ที่แม่นยำและเป็นกลางมากขึ้น ขอแนะนำให้ใช้สูตร Dupuis แม้ว่าจะซับซ้อนกว่า แต่ก็มีความแม่นยำมากกว่ามาก โดยคำนึงถึงพารามิเตอร์ที่สำคัญจำนวนมากขึ้นในพื้นที่ใดพื้นที่หนึ่ง

การคำนวณตาม Dupuis

เป็นเรื่องที่ควรค่าแก่การกล่าวว่า Dupuis ไม่เพียง แต่เป็นวิศวกรที่มีคุณสมบัติเท่านั้น แต่ยังเป็นนักทฤษฎีที่ยอดเยี่ยมอีกด้วย

เขาไม่ได้มาจากสูตรเดียว แต่มี 2 สูตร โดยสูตรแรกใช้เพื่อกำหนดศักยภาพการนำไฟฟ้าและความสามารถในการผลิตสำหรับอุปกรณ์สูบน้ำและการก่อตัวของแบริ่งน้ำมัน สูตรที่สองช่วยให้สามารถคำนวณปั๊มและสนามที่ไม่เหมาะโดยอิงจากค่าจริง ผลผลิต

ลองดูสูตรแรกของ Dupuy:

N0 = kh / ub * 2∏ / ln(Rk/rc) โดยที่

N0 เป็นตัวบ่งชี้ศักยภาพการผลิต

Kh/u – สัมประสิทธิ์การนำไฟฟ้าของการก่อตัวของแบริ่งน้ำมัน

b – สัมประสิทธิ์คำนึงถึงการขยายตัวของบัญชีตามปริมาตร

∏ คือตัวเลข Pi = 3.14;

Rk คือค่าของรัศมีกำลังของลูป

Rc คือค่าของรัศมีบิตที่วัดตลอดระยะทางทั้งหมดจนถึงรูปแบบการผลิตที่เปิดอยู่

สูตรที่สองของ Dupuy:

N = kh/ub * 2∏ / (ln(Rk/rc)+S โดยที่

N คือตัวบ่งชี้ประสิทธิภาพการผลิตที่แท้จริง

S คือปัจจัยที่เรียกว่า skin factor ซึ่งกำหนดความต้านทานการกรองต่อการไหล

พารามิเตอร์ที่เหลือจะถูกถอดรหัสในลักษณะเดียวกับในสูตรแรก

สูตรที่สองของ Dupuis ในการกำหนดประสิทธิภาพการผลิตที่แท้จริงของพื้นที่ที่มีน้ำมันโดยเฉพาะนั้น ปัจจุบันบริษัทผู้ผลิตเกือบทั้งหมดใช้อยู่

เป็นเรื่องที่ควรค่าแก่การกล่าวว่าเพื่อเพิ่มผลผลิตของสนามในบางกรณีพวกเขาใช้เทคโนโลยีการแตกหักแบบไฮดรอลิกของการก่อตัวที่มีประสิทธิผลซึ่งสาระสำคัญคือการก่อตัวของรอยแตกทางกลในนั้น

ในบางครั้งอาจเป็นไปได้ที่จะดำเนินการปรับทางกลที่เรียกว่าอัตราการไหลของน้ำมันในบ่อน้ำ ดำเนินการโดยการเพิ่มแรงดันก้นหลุมซึ่งส่งผลให้ระดับการผลิตลดลงและแสดงให้เห็นถึงความสามารถที่แท้จริงของแต่ละส่วนที่มีน้ำมันในสนาม

นอกจากนี้เพื่อเพิ่มอัตราการไหลยังใช้การบำบัดกรดความร้อนด้วย

ด้วยการใช้สารละลายต่าง ๆ ที่มีของเหลวที่เป็นกรด ทำความสะอาดหินจากการสะสมของเรซิน เกลือ และสารเคมีอื่น ๆ ที่เกิดขึ้นระหว่างการขุดเจาะและการปฏิบัติงานซึ่งรบกวนการพัฒนาคุณภาพและประสิทธิผลของการก่อตัวที่มีประสิทธิผล

ขั้นแรก ของเหลวที่เป็นกรดจะถูกเทลงในหลุมเจาะจนเต็มบริเวณด้านหน้าของชั้นหินที่กำลังพัฒนา จากนั้นวาล์วจะปิด และภายใต้ความกดดัน สารละลายนี้จะผ่านลึกลงไป ส่วนที่เหลือของสารละลายนี้จะถูกชะล้างออกด้วยน้ำมันหรือน้ำหลังจากเริ่มการผลิตไฮโดรคาร์บอนอีกครั้ง

เป็นเรื่องที่ควรกล่าวว่าผลผลิตที่ลดลงตามธรรมชาติของแหล่งน้ำมันอยู่ที่ระดับ 10 ถึง 20 เปอร์เซ็นต์ต่อปีหากเรานับจากค่าเริ่มต้นของตัวบ่งชี้นี้ที่ได้รับ ณ เวลาที่เปิดตัวการผลิต เทคโนโลยีที่อธิบายไว้ข้างต้นทำให้สามารถเพิ่มความเข้มข้นของการผลิตน้ำมันที่สนามได้

ต้องคำนวณอัตราการไหลหลังจากช่วงระยะเวลาหนึ่ง สิ่งนี้ช่วยในการสร้างกลยุทธ์การพัฒนาของบริษัทผู้ผลิตน้ำมันสมัยใหม่ที่จัดหาวัตถุดิบให้กับองค์กรที่ผลิตผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมต่างๆ

งานหลักอย่างหนึ่งหลังจากเจาะหลุมเสร็จแล้วคือการคำนวณอัตราการไหลของหลุม บางคนไม่ค่อยเข้าใจว่าอัตราการไหลของบ่อคืออะไร ในบทความของเราเราจะดูว่ามันคืออะไรและคำนวณอย่างไร นี่เป็นสิ่งจำเป็นเพื่อที่จะเข้าใจว่าสามารถตอบสนองความต้องการน้ำได้หรือไม่ การคำนวณอัตราการไหลของหลุมจะถูกกำหนดก่อนที่องค์กรขุดเจาะจะออกหนังสือเดินทางให้กับวัตถุเนื่องจากข้อมูลที่คำนวณโดยพวกเขากับของจริงอาจไม่ตรงกันเสมอไป

วิธีการตรวจสอบ

ทุกคนรู้ดีว่าจุดประสงค์หลักของบ่อน้ำคือเพื่อให้เจ้าของน้ำมีคุณภาพสูงในปริมาณที่เพียงพอ จะต้องดำเนินการก่อนที่งานเจาะจะเสร็จสิ้น จากนั้นจะต้องเปรียบเทียบข้อมูลเหล่านี้กับข้อมูลที่ได้รับระหว่างการสำรวจทางธรณีวิทยา การสำรวจทางธรณีวิทยาให้ข้อมูลว่ามีชั้นหินอุ้มน้ำอยู่ในตำแหน่งที่กำหนดและมีความหนาเท่าใด

แต่ไม่ใช่ทุกอย่างขึ้นอยู่กับปริมาณน้ำที่วางอยู่บนไซต์ เนื่องจากมีหลายอย่างเป็นตัวกำหนดการก่อสร้างบ่อน้ำที่ถูกต้อง วิธีการออกแบบ ความลึกเท่าใด และอุปกรณ์มีคุณภาพสูงเพียงใด

ข้อมูลพื้นฐานในการพิจารณาเดบิต

ในการพิจารณาประสิทธิภาพการทำงานของบ่อน้ำและความสอดคล้องกับความต้องการน้ำ การกำหนดอัตราการไหลของบ่อน้ำที่ถูกต้องจะช่วยได้ กล่าวอีกนัยหนึ่ง คุณจะมีน้ำจากบ่อนี้เพียงพอต่อความต้องการในครัวเรือนของคุณหรือไม่?

ระดับไดนามิกและแบบคงที่

ก่อนที่คุณจะทราบว่าอัตราการไหลของบ่อน้ำเป็นเท่าใด คุณต้องได้รับข้อมูลเพิ่มเติมก่อน ในกรณีนี้ เรากำลังพูดถึงตัวบ่งชี้แบบไดนามิกและแบบคงที่ ตอนนี้เราจะบอกคุณว่ามันคืออะไรและคำนวณอย่างไร

สิ่งสำคัญคืออัตราการไหลเป็นค่าตัวแปร ขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงตามฤดูกาลและสถานการณ์อื่นๆ โดยสิ้นเชิง ดังนั้นจึงเป็นไปไม่ได้ที่จะสร้างตัวบ่งชี้ที่แน่นอนได้ ซึ่งหมายความว่าต้องใช้การประมาณ งานนี้จำเป็นเพื่อตรวจสอบว่าน้ำประปาเพียงพอสำหรับสภาพความเป็นอยู่ปกติหรือไม่

ระดับคงที่จะแสดงปริมาณน้ำในบ่อโดยไม่ต้องระบายน้ำออก ตัวบ่งชี้นี้คำนวณโดยการวัดจากพื้นผิวโลกถึงผิวน้ำ จำเป็นต้องพิจารณาว่าเมื่อน้ำหยุดเพิ่มขึ้นจากทางเข้าครั้งถัดไป

อัตราการผลิตภาคสนาม

เพื่อให้ข้อมูลเป็นกลาง คุณต้องรอจนกว่าน้ำจะถึงระดับก่อนหน้า จากนั้นคุณก็สามารถวิจัยต่อได้ เพื่อให้ข้อมูลมีความเป็นกลางทุกอย่างจะต้องทำอย่างสม่ำเสมอ

ในการกำหนดอัตราการไหล เราจะต้องสร้างตัวบ่งชี้แบบไดนามิกและแบบคงที่ แม้ว่าจะมีความถูกต้องแม่นยำก็จำเป็นต้องคำนวณตัวบ่งชี้ไดนามิกหลายครั้ง ในระหว่างการคำนวณจำเป็นต้องปั๊มออกด้วยความเข้มที่ต่างกัน ในกรณีนี้ข้อผิดพลาดจะน้อยที่สุด

การไหลคำนวณอย่างไร?

เพื่อไม่ให้สมองของคุณเกี่ยวกับวิธีการเพิ่มอัตราการไหลของบ่อน้ำหลังจากใช้งานแล้วมีความจำเป็นต้องคำนวณให้แม่นยำที่สุด มิฉะนั้นคุณอาจมีน้ำไม่เพียงพอในอนาคต และหากเมื่อเวลาผ่านไปบ่อเริ่มมีตะกอนและปริมาณน้ำลดลงอีก ปัญหาก็จะยิ่งแย่ลงเท่านั้น

หากบ่อของคุณลึกประมาณ 80 เมตร และพื้นที่เริ่มต้นการรับน้ำอยู่ห่างจากพื้นผิว 75 เมตร ตัวบ่งชี้คงที่ (Hst) จะอยู่ที่ความลึก 40 เมตร ข้อมูลดังกล่าวจะช่วยคำนวณความสูงของเสาน้ำ (Hw): 80 – 40 = 40 ม.

มีวิธีการที่ง่ายมาก แต่ข้อมูลนั้นไม่เป็นความจริงเสมอไป ซึ่งเป็นวิธีการกำหนดอัตราการไหล (D) ในการติดตั้ง คุณจะต้องสูบน้ำออกเป็นเวลาหนึ่งชั่วโมงแล้วจึงวัดระดับไดนามิก (Hd) คุณสามารถทำได้ด้วยตัวเองโดยใช้สูตรต่อไปนี้: D = V*Hw/Hd – Hst ความเข้มของการสูบน้ำ m 3 /ชั่วโมง ถูกกำหนดให้เป็น V

ตัวอย่างเช่น ในกรณีนี้ คุณสูบน้ำออก 3 ลบ.ม. ในหนึ่งชั่วโมง ระดับลดลง 12 ม. จากนั้นระดับไดนามิกคือ 40 + 12 = 52 ม. ตอนนี้เราสามารถถ่ายโอนข้อมูลของเราไปยังสูตรและรับ อัตราการไหล 10 ลบ.ม./ชม.

เกือบทุกครั้งวิธีนี้ใช้สำหรับการคำนวณและเข้าหนังสือเดินทาง แต่มันไม่ได้มีความแม่นยำมากนัก เนื่องจากไม่ได้คำนึงถึงความสัมพันธ์ระหว่างความเข้มข้นและตัวบ่งชี้ไดนามิก ซึ่งหมายความว่าพวกเขาไม่ได้คำนึงถึงตัวบ่งชี้ที่สำคัญ - พลังของอุปกรณ์สูบน้ำ หากคุณใช้ปั๊มที่มีกำลังมากหรือน้อย ตัวบ่งชี้นี้จะแตกต่างอย่างมาก

ใช้เชือกที่มีสายดิ่งเพื่อกำหนดระดับน้ำ

ดังที่เราได้กล่าวไปแล้ว เพื่อให้ได้การคำนวณที่เชื่อถือได้มากขึ้น จำเป็นต้องวัดระดับไดนามิกหลายครั้งโดยใช้ปั๊มที่มีกำลังต่างกัน ด้วยวิธีนี้เท่านั้นผลลัพธ์จึงใกล้เคียงกับความจริงมากที่สุด

หากต้องการคำนวณด้วยวิธีนี้ คุณต้องรอหลังจากการวัดครั้งแรกจนกว่าระดับน้ำจะกลับสู่ระดับก่อนหน้า จากนั้นปั๊มน้ำออกด้วยปั๊มที่มีกำลังต่างกันเป็นเวลาหนึ่งชั่วโมง จากนั้นจึงวัดตัวบ่งชี้ไดนามิก

ตัวอย่างเช่น มันคือ 64 ลบ.ม. และปริมาตรน้ำที่สูบคือ 5 ลบ.ม. ข้อมูลที่เราได้รับระหว่างการสุ่มตัวอย่างสองครั้งจะทำให้เราได้รับข้อมูลโดยใช้สูตรต่อไปนี้: Du = V2 – V1/ h2 – h1 V - ด้วยความเข้มข้นของการสูบน้ำ h - ระดับลดลงเท่าใดเมื่อเทียบกับตัวชี้วัดแบบคงที่ สำหรับเราคือ 24 และ 12 ม. ดังนั้นเราจึงได้รับอัตราการไหล 0.17 ลบ.ม. ต่อชั่วโมง

อัตราการไหลเฉพาะของบ่อน้ำจะแสดงให้เห็นว่าอัตราการไหลจริงจะเปลี่ยนแปลงอย่างไรหากระดับไดนามิกเพิ่มขึ้น

ในการคำนวณเดบิตจริง เราใช้สูตรต่อไปนี้: D = (Hf – Hst)*Du Hf แสดงจุดสูงสุดที่ปริมาณน้ำเริ่มต้น (การกรอง) เราใช้ตัวบ่งชี้นี้ 75 ม. เมื่อแทนค่าลงในสูตรเราจะได้ตัวบ่งชี้ที่เท่ากับ 5.95 ม. 3 / ชั่วโมง ดังนั้นตัวบ่งชี้นี้จึงน้อยกว่าที่บันทึกไว้ในหนังสือเดินทางของบ่อน้ำเกือบสองเท่า มีความน่าเชื่อถือมากกว่า ดังนั้นคุณต้องพึ่งพามันเมื่อคุณพิจารณาว่าคุณมีน้ำเพียงพอหรือต้องการเพิ่มหรือไม่

หากคุณมีข้อมูลนี้ คุณสามารถกำหนดอัตราการไหลเฉลี่ยของบ่อน้ำได้ มันจะแสดงผลผลิตรายวันของบ่อน้ำ

ในบางกรณีการติดตั้งบ่อน้ำจะต้องเสร็จสิ้นก่อนสร้างบ้าน ดังนั้นจึงไม่สามารถคำนวณได้ว่าจะมีน้ำเพียงพอหรือไม่เสมอไป

เพื่อไม่ให้แก้ปัญหาวิธีเพิ่มเดบิตคุณต้องเรียกร้องให้ทำการคำนวณที่ถูกต้องทันที ข้อมูลที่ถูกต้องจะต้องรวมอยู่ในหนังสือเดินทางด้วย นี่เป็นสิ่งจำเป็นเพื่อที่ว่าหากเกิดปัญหาขึ้นในอนาคต จะสามารถคืนปริมาณน้ำในระดับก่อนหน้าได้

ใช่เลขที่