หม้อต้มไอน้ำ DKVR 6.5 13 อุปกรณ์ หม้อต้มไอน้ำประเภท dkvr. หลักการออกแบบและการทำงาน
หม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 ได้รับการออกแบบมาเพื่อผลิตไอน้ำอิ่มตัวและความร้อนยวดยิ่งสำหรับความต้องการทางเทคโนโลยี สถานประกอบการอุตสาหกรรมในระบบทำความร้อนระบายอากาศและระบบจ่ายน้ำร้อน
การกำหนดหม้อไอน้ำ: DKVR - ประเภทหม้อไอน้ำ; 6.5 - การผลิตไอน้ำ (t/h) 14 - ความดันสัมบูรณ์ไอน้ำ (เอทีเอ็ม)
คำอธิบายหม้อไอน้ำ:
DKVR 6.5-13 - หม้อต้มน้ำแบบท่อน้ำสองถังที่สร้างขึ้นใหม่ หม้อไอน้ำมีสองถัง - บน (ยาว) และล่าง (สั้น) ระบบท่อและตัวสะสมหน้าจอ (ห้อง) ห้องเผาไหม้ของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 ถูกแบ่งโดยฉากกั้นไฟร์เคลย์ออกเป็นสองส่วน: ห้องเผาไหม้และห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้ การเข้ามาของก๊าซจากเตาเผาเข้าไปในห้องเผาหลังการเผาไหม้และทางออกของก๊าซจากหม้อไอน้ำนั้นไม่สมมาตร พาร์ติชันของหม้อไอน้ำได้รับการออกแบบในลักษณะที่ ก๊าซไอเสียพวกเขาล้างท่อด้วยกระแสข้ามซึ่งส่งเสริมการถ่ายเทความร้อนในลำแสงพาความร้อน ภายในมัดหม้อไอน้ำจะมีฉากกั้นเหล็กหล่อซึ่งแบ่งออกเป็นท่อก๊าซที่หนึ่งและที่สองและรับประกันการกลับตัวของก๊าซในแนวนอนในมัดระหว่างการล้างท่อตามขวาง
เพื่อตรวจสอบระดับน้ำ มีการติดตั้งอุปกรณ์แสดงระดับน้ำ (VUP) สองตัวในถังด้านบน ตัวชี้วัดน้ำติดอยู่ที่ส่วนทรงกระบอกของถังซักด้านบน ในการวัดความดันจะมีการติดตั้งเกจวัดความดันที่ดรัมด้านบนของหม้อไอน้ำและยังมีคันโยกด้วย วาล์วนิรภัย,วาล์ว เป่าอย่างต่อเนื่อง,วาล์วไล่อากาศเป็นระยะ,ช่องระบายอากาศ ในพื้นที่น้ำของถังด้านบนมีท่อจ่าย (พร้อมวาล์วและ เช็ควาล์ว); ในปริมาตรไอน้ำ - อุปกรณ์แยก ถังด้านล่างมีกิ่งก้านของท่อสำหรับไล่อากาศเป็นระยะด้วยวาล์ว 2 ตัว, สำหรับระบายน้ำด้วยวาล์ว 2 ตัว และสำหรับระบายไอน้ำลงถังด้านบนด้วยวาล์ว
ตัวสะสมตะแกรงด้านข้างอยู่ใต้ส่วนที่ยื่นออกมาของดรัมด้านบน ใกล้กับผนังด้านข้างของซับใน เพื่อสร้างวงจรการไหลเวียนในตะแกรง ปลายส่วนหน้าของตัวกรองแต่ละตัวจะเชื่อมต่อกันด้วยท่อที่ไม่ได้รับความร้อนตัวล่างเข้ากับดรัมด้านบน และส่วนด้านหลังจะเชื่อมต่อกันด้วยท่อบายพาสที่ไม่ได้รับความร้อนเข้ากับดรัมด้านล่าง
น้ำไหลเข้าสู่ตะแกรงด้านข้างพร้อมกันจากถังด้านบนผ่านท่อดรอปด้านหน้า และจากถังด้านล่างผ่านท่อบายพาส วงจรจ่ายไฟสำหรับหน้าจอด้านข้างนี้ช่วยเพิ่มความน่าเชื่อถือในการทำงานเมื่อ ลดระดับน้ำในถังด้านบนช่วยเพิ่มอัตราการไหลเวียน
การหมุนเวียนในท่อเดือดเกิดขึ้นเนื่องจากการระเหยของน้ำอย่างรวดเร็วในท่อแถวหน้าเนื่องจาก ตั้งอยู่ใกล้กับเรือนไฟและถูกล้างด้วยก๊าซที่ร้อนกว่าด้านหลังซึ่งเป็นผลมาจากท่อด้านหลังซึ่งอยู่ที่ทางออกของก๊าซจากหม้อไอน้ำ น้ำกำลังไหลไม่ขึ้นแต่ลง
อุปกรณ์และข้อต่อของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 สามารถมองเห็นได้ชัดเจนในรูปที่ 1
ข้าว. 1.
ตำแหน่งหลัก (รูปที่ 1):
ดรัม 1 ด้านล่าง;
วาล์ว 2 ท่อระบายน้ำ;
วาล์วล้าง 3 ระยะ;
4 วาล์วสำหรับปล่อยไอน้ำลงถังด้านบน
ปริมาตรน้ำ 5 ระดับ;
ท่อ 6 หลอดล่างของมัดการพาความร้อนรีดเข้าไปในถังบนและล่างในรูปแบบกระดานหมากรุก
กระจกระเหย 7 อัน;
กลอง 8 บน ประกอบด้วยน้ำหม้อน้ำ เหลือประมาณครึ่งหนึ่ง
วาล์ว 10 ไอน้ำสำหรับความต้องการของตัวเอง
ตัวคั่น 11 ตัว;
วาล์วปิดไอน้ำ 12 หลัก;
ช่องระบายอากาศ 13 ช่อง;
14 วาล์วบนสายจ่าย - 2 ชิ้น;
15 เช็ควาล์ว;
ป้อนน้ำ 16 ฟีด;
วาล์วนิรภัย 17 คัน;
18- วาล์วสามทางระดับความดัน;
เกจวัดความดัน 19;
วาล์ว 20 ปลั๊กสำหรับตัวชี้วัดน้ำ (VUP) - 6 ชิ้น;
ตัวบ่งชี้น้ำ 21 ตัว
22 วาล์วเป่าต่อเนื่อง - 2 ชิ้น;
ท่อด้านล่างของหน้าจอด้านข้าง 23 ท่อที่ไม่ผ่านความร้อน - 2 ชิ้น;
ท่อกรองด้านข้างแบบทำความร้อน 24 ชิ้น - 2 ชิ้น รีดเข้าถังด้านบนและตัวสะสม พวกมันล้อมรอบเรือนไฟทั้งสองด้าน ความร้อนถูกถ่ายโอนไปให้พวกเขาโดยการแผ่รังสี
ท่อร่วมล่าง 25 อัน - 2 ชิ้น;
ท่อบายพาสแบบไม่อุ่น 26 ด้านล่าง - 2 ชิ้น;
ท่อลำเลียงแบบหมุนเวียน 27 ตัว
ท่อจ่าย 28 ท่อ พวกเขาจ่ายน้ำป้อนให้กับถังด้านบน
มีการติดตั้งวาล์วนิรภัยที่ถังด้านบนของหม้อไอน้ำ (รูปที่ 1 ตำแหน่ง 17) วัตถุประสงค์ของวาล์วนิรภัย (รูปที่ 2) คือการปกป้องดรัมด้านบนของชุดหม้อไอน้ำจากการระเบิด
ข้าว. 2
ตำแหน่งหลัก (รูปที่ 2):
ถังต้มน้ำ 2 ผนัง
ตัวเรือนป้องกัน 3 อัน;
อุปกรณ์ 4 คัน;
ตุ้มน้ำหนัก 5 ชิ้นที่ควบคุมแรงดันตอบสนองของวาล์วและปรับสมดุลแรงดันในถังหม้อไอน้ำ
การเคลื่อนที่ของไอน้ำหรือน้ำ 6 เส้นทางเข้าสู่ท่อไอเสีย
วาล์วนิรภัยแบบก้านโยก (รูปที่ 2) มีคันโยกที่มีน้ำหนักภายใต้อิทธิพลที่วาล์วปิด ที่ ความดันปกติในถังต้มน้ำ น้ำหนักจะกดวาล์วติดกับรู เมื่อความดันเพิ่มขึ้น วาล์วก็จะสูงขึ้นและแรงดันส่วนเกินจะถูกปล่อยออกสู่บรรยากาศ
เพื่อป้องกันความเสียหายต่อหม้อไอน้ำเมื่อมีน้ำรั่วจากถังซัก ให้ขันปลั๊กที่ละลายต่ำเข้าที่ส่วนล่างจากด้านเรือนไฟ (รูปที่ 3) พวกเขามี รูปทรงกรวยด้วยด้ายภายนอก
รูในปลั๊กเต็มไปด้วยสารประกอบละลายต่ำพิเศษที่ประกอบด้วยตะกั่ว 90% และดีบุก 10% จุดหลอมเหลวขององค์ประกอบนี้คือ 280-310 องศาเซลเซียส
ที่ระดับน้ำปกติในหม้อต้มน้ำ ส่วนประกอบที่ละลายต่ำจะถูกทำให้เย็นลงด้วยน้ำและไม่ละลาย เมื่อปล่อยน้ำ ปลั๊กจะร้อนมากเมื่อมีผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้เชื้อเพลิง ซึ่งนำไปสู่การละลายขององค์ประกอบที่หลอมละลายต่ำ ผ่านรูที่เกิดขึ้นส่วนผสมของไอน้ำและน้ำภายใต้ความกดดันจะเข้าสู่เรือนไฟ สิ่งนี้ทำหน้าที่เป็นสัญญาณสำหรับการหยุดฉุกเฉินของหม้อไอน้ำ
ข้าว. 3
ตำแหน่งหลัก (รูปที่ 3):
ตะกั่วและดีบุก 2 อัลลอยด์
หม้อต้มไอน้ำ DKVR-6.5-13 GM (DKVR-6.5-13-250 GM)* – หม้อต้มไอน้ำแบบท่อน้ำแนวตั้งพร้อมห้องเผาไหม้ที่มีฉนวนหุ้มและลำแสงหม้อไอน้ำ ผลิตตามมาตรฐาน แผนภาพการออกแบบ"ด" คุณลักษณะเฉพาะซึ่งเป็นตำแหน่งด้านข้างของส่วนที่พาความร้อนของหม้อไอน้ำสัมพันธ์กับห้องเผาไหม้
คำอธิบายชื่อหม้อไอน้ำ DKVR-6.5-13 GM (DKVR-6.5-13-250 GM)*:
DKVR - ประเภทหม้อต้มน้ำ (หม้อต้มน้ำแบบท่อน้ำสองถังที่สร้างขึ้นใหม่), 6.5 - การปล่อยไอน้ำ (t/h), 13 - แรงดันไอน้ำสัมบูรณ์ (kgf/cm2), GM - หม้อต้มสำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิงก๊าซ / เชื้อเพลิงเหลว (ดีเซลและเครื่องทำความร้อน เชื้อเพลิงในครัวเรือน , น้ำมันเชื้อเพลิง, น้ำมัน), 250 – อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่ง, ° C (หากไม่มีตัวเลข – ไอน้ำอิ่มตัว)
ราคาชุดหม้อไอน้ำ: 3,221,400 รูเบิล, 3,422,000 รูเบิล (*)
ราคาหม้อไอน้ำจำนวนมาก: 2,914,600 รูเบิล, 3,174,200 รูเบิล (*)
คำอธิบายของหน่วยหม้อไอน้ำ DKVR-6.5-13
หม้อต้มไอน้ำ DKVR-6.5-13 ประกอบด้วยถังซัก 2 ถังที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 1,000 มม. เชื่อมต่อด้วยมัดท่อเดือดขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 51x2.5 มม. ติดตั้งเป็นขั้น ๆ ติดตั้งเป็นขั้น H2O และ 100 มม. ตะแกรงทั้งสองด้านทำจากท่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 51x2.5 มม. ด้วยระยะพิทช์ 80 มม.
หม้อไอน้ำยังมีชุดหม้อไอน้ำสองชุดพร้อมทางเดินท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 51 มม.
เครื่องประหยัดของการออกแบบ VTI ทำจากท่อครีบเหล็กหล่อที่มีซี่โครงสี่เหลี่ยมติดตั้งอยู่ด้านหลังหม้อไอน้ำ เส้นผ่านศูนย์กลางท่อ 76 มม. ระยะพิทช์ 150 มม.
การจ่ายอากาศดำเนินการโดยพัดลม VDN 10x10 ที่มีความจุ 13,000 m 3 / ชม.
ก๊าซไอเสียจะถูกกำจัดออกโดยเครื่องระบายควัน DN-10 ที่มีความจุ 31,000 ลบ.ม./ชม.
ลักษณะทางเทคนิคของหม้อไอน้ำ DKVR-6.5-13
ตารางที่ 1
|
ชื่อ | ||
|
ความจุไอน้ำ | ||
|
แรงดันไอน้ำใช้งาน | ||
|
อิ่มตัว |
||
|
พื้นผิวทำความร้อน: การพาความร้อนด้วยรังสี | ||
|
ก๊าซธรรมชาติ Q n p = 8170 kcal/m3 |
||
การคำนวณการตรวจสอบหน่วยหม้อไอน้ำ DKVR-6.5-13
ในการคำนวณความร้อนเพื่อสอบเทียบ ขึ้นอยู่กับการออกแบบและขนาดของหน่วยหม้อไอน้ำที่ใช้สำหรับโหลดและประเภทของเชื้อเพลิงที่กำหนด อุณหภูมิของน้ำ ไอน้ำ อากาศ และก๊าซที่ขอบเขตระหว่างพื้นผิวทำความร้อนแต่ละพื้นผิว ประสิทธิภาพ การใช้เชื้อเพลิง อัตราการไหล และกำหนดความเร็วของอากาศและก๊าซไอเสีย
มีการคำนวณการตรวจสอบเพื่อประเมินประสิทธิภาพและความน่าเชื่อถือของหน่วยเมื่อใช้งานกับเชื้อเพลิงที่กำหนด เลือกอุปกรณ์เสริม และรับข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการคำนวณ: อากาศพลศาสตร์ ไฮดรอลิก อุณหภูมิของโลหะและความแข็งแรงของท่อ ความเข้มของเถ้าในท่อ การกัดกร่อน ฯลฯ .
ข้อมูลเบื้องต้น
ความจุไอน้ำ ตัน/ชม. 6.5
ไอน้ำอิ่มตัว
แรงดันไอน้ำขณะทำงาน กก./ซม. 13
พื้นผิวรังสี
เครื่องทำความร้อน ม. 2 27
พื้นผิวหมุนเวียน
เครื่องทำความร้อน ม. 2 171
เชื้อเพลิงก๊าซธรรมชาติ
การกำหนดปริมาตรของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้
1. ปริมาณอากาศตามทฤษฎีที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิงโดยสมบูรณ์
0.476[(3+8/4)0.99+(5+2/4)0.11+(2+6/4)2.33+(4+10/4)0.37+ (1+4 /4)94.21-0.01] = =9.748 ลบ.ม./ลบ.ม
2. ปริมาตรไนโตรเจนตามทฤษฎี:
โวลต์° N2 = 0.79V 0 + N 2 /100 = 0.79*9.748 + 1.83/100 =7.719 ลบ.ม./ลบ.ม.
3.ปริมาณของก๊าซไตรอะตอม:
0.01=1.04 ลบ.ม./ลบ.ม
4. ปริมาตรไอน้ำตามทฤษฎี:
0.01 +0.0161*9.748 = 2.188 ลบ.ม./ลบ.ม.
5. ปริมาตรทางทฤษฎีของก๊าซไอเสีย:
V° r = V R02 +V 0 N2 +V o H2O = 1.04+7.719+2.188 =10.947 ม.3 /ม.3
6. ปริมาตรไอน้ำที่ a=1.05:
2.188+0.0161(ล.05-ล.)9.748= =2.196ม.3 /ม.3
7. ปริมาตรก๊าซไอเสียที่ a = 1.05:
วีr = V R0 2+V 0 N 2+V H 20+(a-1)V° =
1.04+7.719+2.196+(1.05-1)9.748 = 11.442 ม.3 /ม.3
8. ความหนาแน่นของก๊าซแห้งภายใต้สภาวะปกติ
р с gtl = 0.01 = =0.01 = 0.764 กิโลกรัม/ลบ.ม.
9. มวลก๊าซไอเสีย:
G r =p c g.tl +d t.tl /1000+l.306αV°= 0.764* 10/1000+1.306*1.05*9.748= 14.141 กก./ลบ.ม. 3
10. ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกิน:
ที่ทางออกจากเตาα t = 1.05
ที่ทางออกจากธนาคารหม้อไอน้ำ
α kp = α t +∆α kp = 1.05+0.05 = 1.1
ที่ร้านอีโคโนไมเซอร์
α eq =α kp +∆α eq = 1.1 +0.05 =1.2 โดยที่
∆α - การดูดอากาศในท่อก๊าซ
ปริมาตรของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้, ปริมาตรเศษส่วนของก๊าซไตรอะตอม:
11. ปริมาณความร้อนตามทฤษฎีของก๊าซไอเสีย
I 0 G =V RO 2 (cν) RO 2 +V 0 N 2 (cν) N 2 +V 0 H 2 O (cν) H 2 O, kcal/m 3
ผม 0 กรัม 100=2.188*36+1.04*40.6+7.719*31=360.3 กิโลแคลอรี่/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 200=2.188*72.7+1.04*85.4+7.719*62.1=727.2 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 300 = 2D88*110.5+1.04*133.5+7.719*93.6=1103.1 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 400 =2.188*149.6+1.04*184.4+7.719*125.8=1490.2 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ฉัน 0 กรัม 500=2.188*189.8+1.04*238+7.719* 158.6=1887.0 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 600 =2.188*231+1.04*292+7.719*192=2291.2 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 700=2.188*274+1.04*349+7.719*226=2707.0 กิโลแคลอรี่/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 800=2.188*319+1.04*407+7.719*261=3135.9 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 900=2.188*364+1.04*466+7.719*297=3573.6 กิโลแคลอรี่/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1,000 = 2.188*412+1.04*526+7.719*333=4018.9 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1100=2.188*460+1.04*587+7.719*369=4465.3 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1200=2.188*509+1.04*649+7.719*405=4914.8 กิโลแคลอรี่/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1300=2.188*560+1.04*711 +7.719*442=5376.5 กิโลแคลอรี่/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1400=2.188*611+1.04*774+7.719*480=5846.9 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ฉัน 0 กรัม 1500=2.188*664+l.04*837+7.719*517=6314.0 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1600=2.188*717+1.04*900+7.719*555=6788.8 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1,700=2.188*771+1.04*964+7.719*593=7266.9 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 กรัม 1800=2.188*826+1.04*1028+7.719*631=7747.1 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ฉัน 0 กรัม 1900=2.188*881+l.04*1092+7.719*670=8235.0 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ฉัน 0 กรัม 2000=2.188*938+1.04*1157+7.719*708=8720.7 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
12. ปริมาณความร้อนตามทฤษฎีของอากาศ:
ฉัน 0 V =V 0 (cν) V, kcal/m 3
ผม 0 โวลต์ 100= 9.748*31.6=308.0 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 200= 9.748*63.6=620.0 กิโลแคลอรี่/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 300= 9.748*96.2=937.8 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 400= 9.748*129.4=1261.4 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 500= 9.748*163.4=1592.8 กิโลแคลอรี/ลูกบาศก์เมตร 3
ผม 0 โวลต์ 600= 9.748* 198.2=1932.1 กิโลแคลอรี/ลบ.ม. 3
ผม 0 V 700= 9.748*234=2281.0 kcal/m3
ผม 0 โวลต์ 800= 9.748*270=2632.0 กิโลแคลอรี/ลูกบาศก์เมตร 3
ผม 0 โวลต์ 900= 9.748*306=2982.9 กิโลแคลอรี่/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 1,000= 9.748*343=3343.6 กิโลแคลอรี/ลบ.ม. 3
ผม 0 โวลต์ 1100= 9.748*381=3714.0 กิโลแคลอรี/ลูกบาศก์เมตร 3
ผม 0 โวลต์ 1200= 9.748*419=4084.4 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 1300= 9.748*457=4454.8 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 1400= 9.748*496=4835.0 กิโลแคลอรี/ลูกบาศก์เมตร 3
ผม 0 โวลต์ 1500= 9.748*535=5215.2 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 1600= 9.748*574=5595.4 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 1700= 9.748*613=5975.5 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 1800= 9.748*652=6355.7 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 1900= 9.748*692=6745.6 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
ผม 0 โวลต์ 2000= 9.748*732=7135.5 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
|
เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์ที่เกิดจากการเผาไหม้ (ตาราง I-t) ตารางที่ 4.5 |
||||||||
|
ทฤษฎี. ปริมาณ |
ตามท่อก๊าซ I g = I o g + ( - 1)ฉันเข้า |
|||||||
|
KP = 1.075 |
VE = 1.15 |
|||||||
การคำนวณความร้อนของหม้อไอน้ำ DKVR-6.5-13:
1. สมดุลความร้อน
ความร้อนเชื้อเพลิงที่มีอยู่:
Q n p = 8170 กิโลแคลอรี/ลบ.ม
อุณหภูมิก๊าซไอเสีย:
ν ух =130 0 C
เอนทาลปีของก๊าซไอเสีย:
ฉัน х130 = 550.7 กิโลแคลอรี/ลบ.ม
อุณหภูมิและเอนทาลปีของอากาศเย็น:
เสื้อ xv = 30°С
I˚ xv =92.4 กิโลแคลอรี/ลบ.ม
สูญเสียความร้อน,%
q 3 - จากการเผาไหม้เชื้อเพลิงด้วยสารเคมี (ตาราง XX)
q 4 = 0% - จากการเผาไหม้เชื้อเพลิงทางกลที่ไม่สมบูรณ์ (ตาราง XX)
q 5 = 2.3% - สู่สิ่งแวดล้อม (รูปที่ 5-1) q 5 = 2.3%
q 2 - ด้วยก๊าซไอเสีย
คิว 4) = 550.7-1.2*92.4)(100-0)/8170 = 5.4%
ประสิทธิภาพหม้อไอน้ำ:
= 100 – (ค 2 + ค 3 + ค 4 + ค 5) = 100-0.5-0-2.3-5.4=91.8%
อุณหภูมิและเอนทาลปีของน้ำ
ที่ P=15 kgf/cm 2 (ตาราง XX1U):
i pv = l 02.32 กิโลแคลอรี/กก
เอนทาลปีของไอน้ำอิ่มตัวที่
P = 13 กก./ซม.2 (ตารางที่ XXI11)
i np = 665.3 กิโลแคลอรี/กก
ความร้อนที่เป็นประโยชน์ของเชื้อเพลิงในหน่วยหม้อไอน้ำ:
Q ka = D np (i np – i pv) = 4; 5*10 3 (665.3-10232)=3659370 กิโลแคลอรี/ชม.
ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงทั้งหมด:
บี = 
= 659370400/8170*91.8=487.9 ม.3/ชม.
ค่าสัมประสิทธิ์การกักเก็บความร้อน:
=
=1-
2,3/(91,8+2,3)=0,976
2. การคำนวณห้องเผาไหม้
เส้นผ่านศูนย์กลางและระยะพิทช์ของท่อกรอง
ตะแกรงข้าง dxS=51x80 mm
ตะแกรงหลัง d 1 xS 1 =51xl 10 mm
พื้นที่ผนัง 58.4 ตร.ม
ปริมาตรเรือนไฟและห้อง 24.2 ตร.ม
ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินในเตาเผา:
อุณหภูมิอากาศเป่าและเอนทาลปี:
ใน =92.4 กิโลแคลอรี/ลบ.ม
ความร้อนที่อากาศเข้าไปในเตา:
Qв = α t · I˚ xv = l.05*92.4=97.02 kcal/m 3
การปล่อยความร้อนสุทธิในเรือนไฟ:
=
=
8170*(100-0,5)/100 + 97,02 =
8226.2 กิโลแคลอรี/ลบ.ม
อุณหภูมิการเผาไหม้ตามทฤษฎี:
ν ก =1832 0 ค
ค่าสัมประสิทธิ์: M=0.46
อุณหภูมิและเอนทาลปีของก๊าซที่ทางออกของเตา:
=1000 °C (ยอมรับเบื้องต้น)
=4186.1 กิโลแคลอรี/ลบ.ม. (ตารางที่ 2)
ความจุความร้อนรวมเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้:
=
=(8225.9-4186.1)/(1832-1000) = = 4.856 กิโลแคลอรี/ลูกบาศก์เมตร 3 °C
ความหนาที่มีประสิทธิภาพของชั้นแผ่รังสี:
S=3.6 V T /F CT .-3.6*24.2/58.4=ลิตร.492 ม.
แรงดันในเตาเผาสำหรับหม้อไอน้ำที่ทำงานโดยไม่มีแรงดัน:
P=1 กก.เอฟ/ซม.2
ความดันก๊าซบางส่วนทั้งหมด:
Rp = P r p = 0.283 กิโลกรัมต่อวินาที/ซม.2
งาน:
P n S=Pr n S=0.283* 1.492=0.422 m kg s/cm 2
ค่าสัมประสิทธิ์การลดทอนของลำแสง:
ก๊าซสามมิติ (หมายเลข 3)
k= k g r p =0.58*0.283=0.164 1/(m กก. วินาที/ซม. 2)
อนุภาคเขม่า
กิโล = 
=
00,3(2-1,05)(1,6*1273/1000-0,5)2,987=
0.131 1/(ไมโครกรัม/ซม.2) โดยที่ 
= 0,12
=
0.12 ( 
· 94.21+ 
· 2.33 + · 0.99 + 
· 0.37+
· 0.11) = 2.987
สัมประสิทธิ์การลดทอนของรังสีสำหรับเปลวไฟส่องสว่าง: k=k g g p +k s =0.164+0.131=0.295 1/(m kg s/cm 2)
ระดับความมืดเมื่อเติมทั้งเรือนไฟ:
เปลวไฟเรืองแสง
เซนต์ = 1- 
=0,356
ก๊าซไตรอะตอมที่ไม่ส่องสว่าง
เอจี = 1- 
=0,217
ค่าสัมประสิทธิ์เฉลี่ยขึ้นอยู่กับความเครียดจากความร้อนของปริมาตรการเผาไหม้ (ข้อ 6-07):
ระดับความมืดของคบเพลิง:
af= ม. เอซีวี+ (1 – ม.) ag= 0.1 *0.3 56+(1 -0.1)0.217=0.2309
ระดับความมืดของเรือนไฟ:
ที่ = 
=0,349
ค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงการดูดซึมความร้อนที่ลดลงเนื่องจากการปนเปื้อนหรือการหุ้มพื้นผิวด้วยฉนวน (ตารางที่ 6-2):
ค่าสัมประสิทธิ์มุม: (ชื่อ 1a):
สำหรับจอด้านข้าง x=0.9
สำหรับจอด้านหลัง x=0.78
ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเชิงมุม:
สกรีนด้านข้าง Ψside.ec = X ζ =0.9*0.65=0.585
หน้าจอด้านหลัง Ψrear.ec = X ζ =0.78*0.65=0.507
ค่าเฉลี่ยของค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเชิงความร้อนของหน้าจอ:
อุณหภูมิก๊าซจริงที่ทางออกของเตา:
ут″ = 
=
=931°ซ
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางออกจากเตา:
=3 866.4 กิโลแคลอรี/ลบ.ม. (ตารางที่ 2)
ปริมาณความร้อนที่ดูดซับในเรือนไฟ:
=0.976(8226.2-3866.4)=4255.2 กิโลแคลอรี/ลบ.ม.
กระทรวงวิทยาศาสตร์และการศึกษาของสหพันธรัฐรัสเซีย
มหาวิทยาลัยสถาปัตยกรรมและการก่อสร้างแห่งรัฐคาซาน
ภาควิชาวิศวกรรมพลังงานความร้อน
โครงการหลักสูตร
ในหัวข้อ: “การคำนวณการสอบเทียบและการออกแบบของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5 - 13 และตัวประหยัด”
เสร็จสมบูรณ์: ศิลปะ กรัม 07-404
กรูนินา เค.อี.
ตรวจสอบแล้ว:
ลานต์ซอฟ เอ.อี.
การแนะนำ
1. คำอธิบายของหม้อไอน้ำประเภท DKVR 6.5 - 13. การไหลเวียนของน้ำ
2. คำอธิบายของเรือนไฟ
3. การคำนวณปริมาตรและเอนทัลปีของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ b = 1
4. ลักษณะเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในเตาเผา
5. เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ ฉันและไดอะแกรม
6. ความสมดุลของความร้อนและการสิ้นเปลืองน้ำมันเชื้อเพลิง
7. การคำนวณความร้อนของเรือนไฟ
8. คำอธิบายของคานหม้อไอน้ำ
9. คำอธิบายของเครื่องประหยัดน้ำ
10. การกำหนดปริมาณคงเหลือ สมดุลความร้อน
11. ตารางเดือย การคำนวณความร้อนหน่วยหม้อไอน้ำ
บทสรุป
วรรณกรรม
การแนะนำ
ในเรื่องนี้ งานหลักสูตรการสอบเทียบและการออกแบบหม้อไอน้ำแบบท่อน้ำแนวตั้งแบบไอน้ำคงที่ DKVR 6.5-13 และเครื่องประหยัดได้ดำเนินการ
มีการคำนวณการตรวจสอบสำหรับห้องเผาไหม้และมัดรวมหม้อไอน้ำแบบพาความร้อน
สำหรับการประหยัดน้ำ - การคำนวณการออกแบบ
โครงการสำหรับหน่วยหม้อไอน้ำพร้อมเครื่องประหยัดก็ได้รับการพัฒนาเช่นกัน
ข้อมูลเริ่มต้น:
พื้นผิวทำความร้อนติดตั้งอยู่ด้านหลังหม้อไอน้ำ - เครื่องประหยัด
พลังไอน้ำที่กำหนดของหม้อไอน้ำ - 6.5 ตัน/ชม
แรงดันไอน้ำ 14 เอทีเอ็ม (เอทีเอ็ม)
อุณหภูมิของน้ำป้อน (หลังเครื่องกำจัดอากาศ) - 80 0С
ประเภทเชื้อเพลิง - ถ่านหิน Tavrichansky เกรด B3
วิธีการเผาไหม้เชื้อเพลิง - เป็นชั้น
อุณหภูมิอากาศภายนอก (ในห้องหม้อไอน้ำ) - 25 0C
ที่ตั้งของโรงต้มน้ำใน Artyom
ปริมาณการใช้ไอน้ำโดยประมาณสำหรับความต้องการทางเทคโนโลยี 55 ตันต่อชั่วโมง
บทแรกประกอบด้วยคำอธิบายของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 แผนภาพการไหลเวียนของน้ำในหม้อไอน้ำพร้อมการติดตั้งอุปกรณ์ที่จำเป็น และแผนภาพของอุปกรณ์ความปลอดภัย
ในบทที่สอง ประเภทของเรือนไฟจะถูกเลือกตามข้อมูลเริ่มต้น และกำหนดลักษณะการออกแบบของเรือนไฟ
ในบทที่สาม ปริมาตรและเอนทาลปีของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้คำนวณที่ b = 1 เมื่อต้องการทำเช่นนี้ ปริมาณอากาศทางทฤษฎีที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิงโดยสมบูรณ์และปริมาตรขั้นต่ำของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่จะได้รับระหว่างการเผาไหม้ที่สมบูรณ์ ของเชื้อเพลิงตามทฤษฎี ปริมาณที่ต้องการอากาศ.
ในบทที่สี่จะพบค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินปริมาตรของผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้ผ่านปล่องควันเพื่อจุดประสงค์นี้หน่วยหม้อไอน้ำแบ่งออกเป็น แปลงอิสระ: ห้องเผาไหม้, คานพาความร้อนและตัวประหยัด ในบทที่ห้า เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ยังได้รับการคำนวณสำหรับส่วนต่างๆ อีกด้วย และสร้างแผนภาพ J ของผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ในทันที
ในบทที่หก ความร้อนที่ใช้ไปอย่างมีประโยชน์ในหน่วยหม้อไอน้ำ ค่าคงที่ และ ต้นทุนโดยประมาณเชื้อเพลิง.
สองบทถัดไปจะประเมินอุณหภูมิและเอนทาลปีของก๊าซที่ไม่ทราบ ด้วยการแก้สมการสมดุลความร้อน การรับรู้ความร้อนของพื้นผิวทำความร้อน (คานหม้อไอน้ำ) และเอนทาลปีสุดท้ายของตัวกลางจะถูกกำหนด ถัดไป จะคำนวณค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนและความแตกต่างของอุณหภูมิ และค่ารองของการดูดซับความร้อนของพื้นผิวทำความร้อนจะถูกกำหนดโดยใช้สมการการถ่ายเทความร้อน
ในบทที่เก้าจะมีการคำนวณโครงสร้างของเครื่องประหยัดน้ำโดยกำหนดพื้นผิวทำความร้อนจำนวนและแถวของท่อ
ในที่สุดก็มีตารางสำหรับการคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ
คำอธิบายของน้ำมันเชื้อเพลิง
โรงต้มน้ำใช้ถ่านหินสีน้ำตาล Tavrichansky เกรด B3 เป็นเชื้อเพลิง เกรด B3 รวมถึงถ่านหินที่มีความชื้นน้อยกว่า 30%
ถ่านหินสีน้ำตาลเป็นถ่านหินฟอสซิลแข็งที่เกิดจากพีท มีสีน้ำตาล และเป็นถ่านหินที่อายุน้อยที่สุดในบรรดาถ่านหินฟอสซิลทั้งหมด ใช้เป็นเชื้อเพลิงในท้องถิ่นและเป็นวัตถุดิบเคมีด้วย เกิดจากสารอินทรีย์ที่ตายแล้วภายใต้แรงกดดันและภายใต้อิทธิพลของ อุณหภูมิสูงขึ้นที่ระดับความลึกประมาณ 1 กิโลเมตร
เศษถ่านหินสีน้ำตาลเปราะ แตกหักง่าย และสึกกร่อน ที่ การจัดเก็บข้อมูลระยะยาวถ่านหินก็เป็นไปได้ว่ามันจะติดไฟได้เอง ถ่านหินสีน้ำตาลไม่ทนทานต่อการขนส่งทางไกล
1. คำอธิบายของหม้อไอน้ำประเภท DKVR 6.5-13. การไหลเวียนของน้ำ
หม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 ได้รับการออกแบบมาเพื่อผลิตไอน้ำอิ่มตัวและความร้อนยวดยิ่งสำหรับความต้องการทางเทคโนโลยีขององค์กรอุตสาหกรรม ระบบทำความร้อน การระบายอากาศ และระบบจ่ายน้ำร้อน
การกำหนดหม้อไอน้ำ: DKVR - ประเภทหม้อไอน้ำ; 6.5 - การผลิตไอน้ำ (t/h) 14 - แรงดันไอน้ำสัมบูรณ์ (เป็น atm)
คำอธิบายหม้อไอน้ำ:
DKVR 6.5-13 - หม้อต้มน้ำแบบท่อน้ำสองถังที่สร้างขึ้นใหม่ หม้อไอน้ำมีถังสองถัง - บน (ยาว) และล่าง (สั้น) ระบบท่อและตัวสะสมตะแกรง (ห้อง) ห้องเผาไหม้ของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 ถูกแบ่งโดยฉากกั้นไฟร์เคลย์ออกเป็นสองส่วน: ห้องเผาไหม้และห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้ การเข้ามาของก๊าซจากเตาเผาเข้าไปในห้องเผาหลังการเผาไหม้และทางออกของก๊าซจากหม้อไอน้ำนั้นไม่สมมาตร พาร์ติชันของหม้อไอน้ำได้รับการออกแบบในลักษณะที่ก๊าซไอเสียล้างท่อด้วยกระแสไฟข้ามซึ่งส่งเสริมการถ่ายเทความร้อนในลำพาความร้อน ภายในมัดหม้อไอน้ำจะมีฉากกั้นเหล็กหล่อซึ่งแบ่งออกเป็นท่อก๊าซที่หนึ่งและที่สองและรับประกันการกลับตัวของก๊าซในแนวนอนในมัดระหว่างการล้างท่อตามขวาง
เพื่อตรวจสอบระดับน้ำ มีการติดตั้งอุปกรณ์แสดงระดับน้ำ (VUP) สองตัวในถังด้านบน ตัวชี้วัดน้ำติดอยู่ที่ส่วนทรงกระบอกของถังซักด้านบน ในการวัดความดัน เกจวัดความดันจะติดตั้งอยู่ที่ดรัมด้านบนของหม้อไอน้ำ นอกจากนี้ยังมีวาล์วนิรภัยแบบก้าน วาล์วเป่าลมแบบต่อเนื่อง วาล์วเป่าลมแบบเป็นระยะ และช่องระบายอากาศ ในพื้นที่น้ำของถังด้านบนมีท่อจ่าย (พร้อมวาล์วและเช็ควาล์ว) ในปริมาตรไอน้ำ - อุปกรณ์แยก ถังด้านล่างมีกิ่งก้านของท่อสำหรับไล่อากาศเป็นระยะด้วยวาล์ว 2 ตัว, สำหรับระบายน้ำด้วยวาล์ว 2 ตัว และสำหรับระบายไอน้ำลงถังด้านบนด้วยวาล์ว
ตัวสะสมตะแกรงด้านข้างอยู่ใต้ส่วนที่ยื่นออกมาของดรัมด้านบน ใกล้กับผนังด้านข้างของซับใน เพื่อสร้างวงจรการไหลเวียนในตะแกรง ปลายส่วนหน้าของตัวกรองแต่ละตัวจะเชื่อมต่อกันด้วยท่อที่ไม่ได้รับความร้อนตัวล่างเข้ากับดรัมด้านบน และส่วนด้านหลังจะเชื่อมต่อกันด้วยท่อบายพาสที่ไม่ได้รับความร้อนเข้ากับดรัมด้านล่าง
น้ำไหลเข้าสู่ตะแกรงด้านข้างพร้อมกันจากถังด้านบนผ่านท่อดรอปด้านหน้า และจากถังด้านล่างผ่านท่อบายพาส รูปแบบการจ่ายไฟสำหรับตะแกรงด้านข้างนี้เพิ่มความน่าเชื่อถือของการทำงานที่ระดับน้ำต่ำในถังด้านบน และเพิ่มอัตราการไหลเวียน
การหมุนเวียนในท่อเดือดเกิดขึ้นเนื่องจากการระเหยของน้ำอย่างรวดเร็วในท่อแถวหน้าเนื่องจาก ตั้งอยู่ใกล้กับเตาไฟและถูกล้างด้วยก๊าซที่ร้อนกว่าด้านหลังซึ่งเป็นผลมาจากการที่น้ำไม่ขึ้นในท่อด้านหลังซึ่งอยู่ที่ทางออกของก๊าซจากหม้อต้มน้ำ
อุปกรณ์และข้อต่อของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 สามารถมองเห็นได้ชัดเจนในรูปที่ 1
ข้าว. 1. การไหลเวียนของน้ำในหม้อไอน้ำ DKVR 6.5 - 13
ตำแหน่งหลัก (รูปที่ 1):
ดรัม 1 ด้านล่าง;
วาล์ว 2 ท่อระบายน้ำ;
วาล์วล้าง 3 ระยะ;
4 วาล์วสำหรับปล่อยไอน้ำลงถังด้านบน
ปริมาตรน้ำ 5 ระดับ;
ท่อ 6 หลอดล่างของมัดการพาความร้อนรีดเข้าไปในถังบนและล่างในรูปแบบกระดานหมากรุก
กระจกระเหย 7 อัน;
กลอง 8 บน ประกอบด้วยน้ำหม้อน้ำ เหลือประมาณครึ่งหนึ่ง
วาล์ว 10 ไอน้ำสำหรับความต้องการของตัวเอง
ตัวคั่น 11 ตัว;
วาล์วปิดไอน้ำ 12 หลัก;
ช่องระบายอากาศ 13 ช่อง;
14 วาล์วบนสายจ่าย - 2 ชิ้น;
15 เช็ควาล์ว;
ป้อนน้ำ 16 ฟีด;
วาล์วนิรภัย 17 คัน;
18- วาล์วเกจวัดความดันสามทาง;
เกจวัดความดัน 19;
วาล์ว 20 ปลั๊กสำหรับตัวชี้วัดน้ำ (VUP) - 6 ชิ้น;
ตัวบ่งชี้น้ำ 21 ตัว
22 วาล์วเป่าต่อเนื่อง - 2 ชิ้น;
ท่อด้านล่างของหน้าจอด้านข้าง 23 ท่อที่ไม่ผ่านความร้อน - 2 ชิ้น;
ท่อกรองด้านข้างแบบทำความร้อน 24 ชิ้น - 2 ชิ้น รีดเข้าถังด้านบนและตัวสะสม พวกมันล้อมรอบเรือนไฟทั้งสองด้าน ความร้อนถูกถ่ายโอนไปให้พวกเขาโดยการแผ่รังสี
ท่อร่วมล่าง 25 อัน - 2 ชิ้น;
ท่อบายพาสแบบไม่อุ่น 26 ด้านล่าง - 2 ชิ้น;
ท่อลำเลียงแบบหมุนเวียน 27 ตัว
ท่อจ่าย 28 ท่อ พวกเขาจ่ายน้ำป้อนให้กับถังด้านบน
มีการติดตั้งวาล์วนิรภัยที่ถังด้านบนของหม้อไอน้ำ (รูปที่ 1 ตำแหน่ง 17) วัตถุประสงค์ของวาล์วนิรภัย (รูปที่ 2) คือการปกป้องดรัมด้านบนของชุดหม้อไอน้ำจากการระเบิด
ข้าว. 2 แผนภาพวาล์วนิรภัยแบบคันโยก
ตำแหน่งหลัก (รูปที่ 2):
1 วาล์ว;
ถังต้มน้ำ 2 ผนัง
ตัวเรือนป้องกัน 3 อัน;
อุปกรณ์ 4 คัน;
ตุ้มน้ำหนัก 5 ชิ้นที่ควบคุมแรงดันตอบสนองของวาล์วและปรับสมดุลแรงดันในถังหม้อไอน้ำ
การเคลื่อนที่ของไอน้ำหรือน้ำ 6 เส้นทางเข้าสู่ท่อไอเสีย
วาล์วนิรภัยแบบก้านโยก (รูปที่ 2) มีคันโยกที่มีน้ำหนักภายใต้อิทธิพลที่วาล์วปิด ที่ความดันปกติในถังหม้อไอน้ำ น้ำหนักจะกดวาล์วชิดกับรู เมื่อความดันเพิ่มขึ้น วาล์วก็จะสูงขึ้นและแรงดันส่วนเกินจะถูกปล่อยออกสู่บรรยากาศ
เพื่อป้องกันความเสียหายต่อหม้อไอน้ำเมื่อมีน้ำรั่วจากถังซัก ให้ขันปลั๊กที่ละลายต่ำเข้าที่ส่วนล่างจากด้านเรือนไฟ (รูปที่ 3) มีรูปทรงกรวยพร้อมเกลียวภายนอก
รูในปลั๊กเต็มไปด้วยสารประกอบละลายต่ำพิเศษที่ประกอบด้วยตะกั่ว 90% และดีบุก 10% จุดหลอมเหลวขององค์ประกอบนี้คือ 280-310 องศาเซลเซียส
ที่ระดับน้ำปกติในหม้อต้มน้ำ ส่วนประกอบที่ละลายต่ำจะถูกทำให้เย็นลงด้วยน้ำและไม่ละลาย เมื่อปล่อยน้ำ ปลั๊กจะร้อนมากเมื่อมีผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้เชื้อเพลิง ซึ่งนำไปสู่การละลายขององค์ประกอบที่หลอมละลายต่ำ ผ่านรูที่เกิดขึ้นส่วนผสมของไอน้ำและน้ำภายใต้ความกดดันจะเข้าสู่เรือนไฟ สิ่งนี้ทำหน้าที่เป็นสัญญาณสำหรับการหยุดฉุกเฉินของหม้อไอน้ำ
ข้าว. 3 แผนผังของปลั๊กนิรภัยที่หลอมละลายต่ำ
ตำแหน่งหลัก (รูปที่ 3):
ตะกั่วและดีบุก 2 อัลลอยด์
ตัวเครื่อง 3 ปลั๊ก
2. คำอธิบายของเรือนไฟ
วิธีการเผาไหม้เชื้อเพลิงอยู่บนเตียง
เรือนไฟของชั้นถูกออกแบบมาสำหรับการเผาไหม้ เชื้อเพลิงแข็งเป็นชั้นๆ บนตะแกรง ด้วยวิธีการเผาไหม้แบบชั้น อากาศที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้จะเข้าสู่ชั้นเชื้อเพลิงผ่านตะแกรง
การดำเนินการที่ใช้แรงงานเข้มข้นที่สุดเมื่อให้บริการเรือนไฟคือ: จ่ายเชื้อเพลิงให้กับเรือนไฟ กวน (ผสม) และกำจัดตะกรัน
ในหลักสูตรนี้ การหล่อเชื้อเพลิงเป็นแบบกลไก และดำเนินการโดยลูกล้อแบบนิวโมเมคานิคอล (PMZ) มีตัวกระจายดังกล่าวเพียงสองตัวเท่านั้น ระยะห่างระหว่างแกนของตัวกระจายคือ 1300 มม. ดังนั้นเชื้อเพลิงจึงกระจายอย่างสม่ำเสมอทั่วทั้งตะแกรง
องค์ประกอบหลักของเรือนไฟแบบหลายชั้นคือตะแกรงซึ่งทำหน้าที่รักษาเชื้อเพลิงที่ถูกเผาไหม้และในขณะเดียวกันก็จ่ายอากาศ ตะแกรงประกอบจาก แต่ละองค์ประกอบ- แท่งหรือคานเหล็กหล่อ - ตะแกรง ในโครงการนี้ กระบวนการกำจัดตะกรันยังใช้เครื่องจักรด้วย: ใช้ตะแกรงพร้อมตะแกรงหมุนแบบแมนนวล (RPK) ขนาดของตะแกรงมีดังนี้ กว้าง 2600 มม. ยาว 2440 มม. จำนวนหน้าตัดตามความกว้าง 3 ความกว้างของส่วนตรงกลาง 900 มม. ความกว้างส่วนนอก 850 มม. จำนวนแถวของตะแกรงตามความยาว 8 . สารตกค้างโฟกัสจะถูกกำจัดออกโดยทิ้งลงในถังขี้เถ้าเมื่อหมุนตะแกรงรอบแกน
ลักษณะการออกแบบกล่องไฟแสดงอยู่ในตารางที่ 1
ตารางที่ 1
ลักษณะการออกแบบของเรือนไฟ
|
ชื่อของปริมาณ |
การกำหนด |
มิติ |
ขนาด |
||
|
ความเครียดจากความร้อนที่มองเห็นได้ของกระจกเผาไหม้ |
|||||
|
โคฟ. ของเสียส่วนเกินในเรือนไฟ |
|||||
|
การสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้สารเคมี |
|||||
|
การสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้ทางกล |
|||||
|
สัดส่วนของเถ้าเชื้อเพลิงในตะกรันและหลุม |
|||||
|
สัดส่วนของเถ้าเชื้อเพลิงในการขึ้นรถไฟ |
|||||
|
แรงดันอากาศใต้กระจังหน้า |
คอลัมน์น้ำ มม |
||||
|
อุณหภูมิอากาศเป่า |
3. การคำนวณปริมาตร เอนทัลปีของอากาศ และผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ b = 1
ลักษณะเชื้อเพลิงโดยประมาณ (ถ่านหิน Tavrichansky B3):
องค์ประกอบของถ่านหิน:
เราคำนวณปริมาตรและเอนทาลปีของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้โดยใช้:
ปริมาณอากาศตามทฤษฎีที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิงโดยสมบูรณ์:
ปริมาตรขั้นต่ำของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่จะได้รับระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิงโดยสมบูรณ์ด้วยปริมาณอากาศที่ต้องการตามทฤษฎี (b = 1):
4. ลักษณะเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในเตาเผา
ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินที่ทางออกของเตาเผานั้นนำมาจากตาราง "ลักษณะการคำนวณของเตาเผา" RN 5-02, RN 5-03
ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินสำหรับส่วนอื่นๆ ของทางเดินก๊าซได้มาจากการเพิ่มหน่วยดูดอากาศที่ใช้ตาม RN 4-06 เข้ากับ bt การเผาไหม้เอนทาลปีความร้อนของหม้อไอน้ำ
ในการคำนวณทางความร้อน เส้นทางก๊าซของหน่วยหม้อไอน้ำจะถูกแบ่งออกเป็นส่วนต่างๆ อิสระ: ห้องเผาไหม้ ชุดการระเหยแบบพาความร้อน และเครื่องประหยัด
ตารางที่ 2
ลักษณะเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในพื้นผิวทำความร้อนของหม้อไอน้ำ
|
ชื่อของปริมาณ |
มิติ |
|||||
|
คานพาความร้อน |
เครื่องประหยัด |
|||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินที่ด้านหน้าท่อแก๊สbґ |
||||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินหลังปล่องควันbґґ |
||||||
|
ข. ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกิน (เฉลี่ย) |
||||||
6. ความสมดุลของความร้อนและการสิ้นเปลืองน้ำมันเชื้อเพลิง
ตารางที่ 4
ความสมดุลทางความร้อนและการสิ้นเปลืองน้ำมันเชื้อเพลิง
|
ชื่อของปริมาณ |
การกำหนด |
มิติ |
||||
|
เชื้อเพลิงความร้อนที่มีอยู่ |
||||||
|
อุณหภูมิก๊าซไอเสีย |
ตามภาคผนวก IV |
|||||
|
เอนทาลปีของก๊าซไอเสีย |
จากแผนภาพ J และที่ |
|||||
|
อุณหภูมิอากาศเย็น |
ตามภารกิจ |
|||||
|
เอนทาลปีของอากาศเย็น |
||||||
|
การสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้ทางกล |
ตามลักษณะของเรือนไฟ |
|||||
|
การสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้สารเคมี |
ตามลักษณะของเรือนไฟ |
|||||
|
การสูญเสียความร้อนด้วยก๊าซไอเสีย |
||||||
|
การสูญเสียความร้อนสู่สิ่งแวดล้อม |
||||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์การกักเก็บความร้อน |
||||||
|
การสูญเสียความร้อนด้วยความร้อนทางกายภาพของตะกรัน |
ที่ไหน Ashl - ตามลักษณะการออกแบบของเรือนไฟ (st)sl - เอนทัลปีของตะกรัน เท่ากับ tsl=600°C ตามมาตรฐาน RN4-04 133.8 kcal/kg |
|||||
|
ปริมาณการสูญเสียความร้อน |
Q = q2+ q3+q4 +q5 +q6 เมื่อเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงและก๊าซ q4=0; q6=0 |
|||||
|
ประสิทธิภาพ หน่วยหม้อไอน้ำ |
||||||
|
เอนทาลปีของไอน้ำอิ่มตัว |
จากตารางทางอุณหพลศาสตร์ตาม Rnp (ภาคผนวก V) |
|||||
|
เอนทาลปีของน้ำป้อน |
จากตารางทางอุณหพลศาสตร์ตาม (ภาคผนวก V) |
|||||
|
ความร้อนที่ใช้อย่างมีประโยชน์ในหน่วยหม้อไอน้ำ |
ไม่มีซุปเปอร์ฮีทเตอร์ |
|||||
|
ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงทั้งหมด |
V = 100/(ซกา) |
|||||
|
ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงโดยประมาณ |
Вр = В เมื่อเผาไหม้ก๊าซและน้ำมันเชื้อเพลิง Вр=В |
7. การคำนวณความร้อนของเรือนไฟ
ตารางที่ 5
การคำนวณความร้อนของเตาเผา
|
ชื่อของปริมาณ |
การกำหนด |
สูตรคำนวณ วิธีการกำหนด |
มิติ |
|||
|
ปริมาตรห้องเผาไหม้ |
||||||
|
พื้นผิวทำความร้อนแบบรับลำแสงเต็ม |
ตามลักษณะการออกแบบ |
|||||
|
พื้นผิวผนัง |
||||||
|
ระดับการป้องกันเตา |
สำหรับเรือนไฟ w"= สำหรับกล่องไฟแบบเลเยอร์ w"= |
|||||
|
พื้นที่กระจก ภูเขา |
ตามภาคผนวก III |
|||||
|
ปัจจัยการแก้ไข |
ตามภาคผนวก VI |
|||||
|
แรงดันแก๊สสัมบูรณ์ในเตาเผา |
ยอมรับ p=1.0 |
|||||
|
ยอมรับชั่วคราวตามภาคผนวก VII |
||||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์การลดทอนของรังสีเปลวไฟ |
สำหรับเปลวไฟที่ส่องสว่าง: k = - 0.5 + 1.6 /1,000 สำหรับเปลวไฟที่ไม่ส่องสว่าง k = กิโลกรัม (рRO2 +рpO) สำหรับเปลวไฟที่ส่องสว่างครึ่งหนึ่ง: k = กิโลกรัม (рRO2 +рpO)+ kn ม |
|||||
|
งาน |
||||||
|
ระดับความมืดของสภาพแวดล้อมการเผาไหม้ |
ยอมรับตาม nomogram XI |
|||||
|
ความมืดของเปลวไฟที่มีประสิทธิภาพ |
||||||
|
ปัจจัยมลพิษที่มีเงื่อนไข |
||||||
|
งาน |
||||||
|
พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงอิทธิพลของรังสีจากชั้นการเผาไหม้ |
||||||
|
ระดับความมืดของเรือนไฟ |
สำหรับตู้ไฟในห้อง สำหรับเรือนไฟแบบเลเยอร์: |
|||||
|
ดูดอากาศเย็นเข้าไปในปล่องไฟ |
||||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินที่จ่ายให้กับเตาเผาในลักษณะที่เป็นระเบียบ |
โดยที่นำมาจากตารางที่ 2 |
|||||
|
อุณหภูมิอากาศร้อน |
ยอมรับตามลักษณะการออกแบบของเรือนไฟ |
|||||
|
เอนทาลปีของอากาศร้อน |
||||||
|
เอนทาลปีของอากาศเย็น |
หากมีเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ |
|||||
|
ความร้อนที่อากาศเข้าไปในเตา |
ในกรณีที่ไม่มีเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ หากมีเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ |
|||||
|
การปล่อยความร้อนในเตาเผาต่อเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม (1 นาโนเมตร) |
||||||
|
อุณหภูมิการเผาไหม้ตามทฤษฎี (อะเดียแบติก) |
โดย แผนภาพเจตามค่า QT |
|||||
|
การปล่อยความร้อนต่อพื้นผิวทำความร้อน 1 ตารางเมตร |
||||||
|
อุณหภูมิของก๊าซที่ทางออกของเตา |
ตามโนโมแกรม I |
|||||
|
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางออกจากเตาเผา |
ตามแผนภาพ J และตามค่า Q”T |
|||||
|
ความร้อนที่ถ่ายเทโดยการแผ่รังสีในเรือนไฟ |
Ql = ค (QT - I”T) |
|||||
|
ภาระความร้อนของพื้นผิวที่ได้รับความร้อนจากรังสีของเตาเผา |
||||||
|
ความเครียดจากความร้อนที่ชัดเจนของปริมาตรการเผาไหม้ |
||||||
8. คำอธิบายของคานหม้อไอน้ำ
ข้อเสียเปรียบที่สำคัญอย่างหนึ่งของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 คือการไหลเวียนของน้ำที่อ่อนแอในแถวด้านบนของท่อเดือดที่รวมกันเป็นส่วนหนึ่งซึ่งเกิดจากภาระความร้อนที่แตกต่างกัน ด้วยกองกำลังขนาดใหญ่สิ่งนี้นำไปสู่การไหลเวียนของน้ำพลิกคว่ำหรือซบเซาและเป็นผลให้ท่อเดือดเหนื่อยหน่าย
เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือของการไหลเวียนท่อเดือดของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5-13 นั้นมีมุมเอียงขนาดใหญ่ถึงขอบฟ้าและตัวท่อจะรวมกันเป็นมัดในลักษณะเพื่อให้แน่ใจว่ามีรูปแบบการเคลื่อนที่ของน้ำที่ชัดเจน ในส่วนผสมของไอน้ำและน้ำ
ปลายท่อหม้อไอน้ำถูกรีดเข้าไปในถังโดยตรง เพื่อหลีกเลี่ยงข้อต่อกลิ้งเฉียง ปลายท่อจะถูกสอดเข้าไปในรูเจาะในแนวรัศมีในถัง
กลองที่ตั้งอยู่ตามยาวนั้นเชื่อมต่อกันด้วยท่อหม้อไอน้ำที่โค้งงอซึ่งพุ่งเข้ามาก่อให้เกิดมัดหม้อไอน้ำแบบพาความร้อนที่เรียกว่าประเภทช่วงเช่น ล้างด้วยก๊าซหุงต้มหนึ่งครั้งที่ไม่เปลี่ยนทิศทาง
มัดหม้อต้มทำจากท่อเหล็กไร้ตะเข็บที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 51 มม. และความหนาของผนัง 2.5 มม.
ท่อในมัดหม้อไอน้ำจัดเรียงในรูปแบบทางเดินโดยมีระยะพิทช์ 100 มม. ตามแนวแกนและ 110 มม. ตามแนวแกนของหม้อไอน้ำ
ผลการคำนวณคานหม้อไอน้ำแสดงไว้ในตารางที่ 6
ตารางที่ 6
การคำนวณคานหม้อไอน้ำ
|
ชื่อของปริมาณ |
การกำหนด |
สูตรคำนวณ วิธีการกำหนด |
มิติ |
|||
|
ก) ตำแหน่งของท่อ |
ตามภาคผนวก I |
ทางเดิน |
||||
|
b) เส้นผ่านศูนย์กลางท่อ |
||||||
|
c) ขั้นตอนตามขวาง |
||||||
|
d) ขั้นตอนตามยาว |
||||||
|
d) จำนวนท่อในแถวของปล่องไฟแรก |
||||||
|
f) จำนวนแถวของท่อในท่อก๊าซแรก |
||||||
|
g) จำนวนท่อในแถวของปล่องควันที่สอง |
||||||
|
h) จำนวนแถวของท่อในท่อก๊าซที่สอง |
||||||
|
i) จำนวนท่อทั้งหมด |
||||||
|
j) ความยาวเฉลี่ยของหนึ่งท่อ |
ตามข้อมูลการออกแบบ |
|||||
|
l) พื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อน |
Нк = z р dн lср |
|||||
|
หน้าตัดเฉลี่ยสำหรับทางเดินก๊าซ |
ตามข้อมูลการออกแบบ |
|||||
|
อุณหภูมิของก๊าซที่อยู่หน้าคานหม้อไอน้ำของท่อก๊าซท่อแรก |
ขึ้นอยู่กับเรือนไฟ (ไม่มีซุปเปอร์ฮีตเตอร์) |
|||||
|
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางเข้า |
ตามแผนภาพเจไอ |
|||||
|
อุณหภูมิของก๊าซด้านหลังมัดหม้อต้มของท่อก๊าซที่สอง |
ยอมรับชั่วคราวตามภาคผนวก VIII |
|||||
|
เอนทาลปีของก๊าซหลังลำแสงที่สอง |
ตามแผนภาพเจไอ |
|||||
|
อุณหภูมิก๊าซเฉลี่ย |
||||||
|
การรับรู้ความร้อนของคานเดือด |
คิวบี = ค(-+ดีบีเคพี) |
|||||
|
ปริมาตรก๊าซทุติยภูมิ |
||||||
|
ความเร็วแก๊สเฉลี่ย |
šG.SR = Vsec / Fav |
|||||
|
อุณหภูมิอิ่มตัวที่ความดันถังหม้อไอน้ำ |
ตามภาคผนวก V |
|||||
|
ปัจจัยมลพิษ |
ยอมรับตาม nomogram XII |
|||||
|
อุณหภูมิผนังด้านนอก |
||||||
|
ปริมาตรเศษส่วนของไอน้ำ |
จากโต๊ะ 2 |
|||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบพาความร้อน |
bk = bn Cz Ssr ตามโนโมแกรม II |
|||||
|
เศษส่วนปริมาตรของก๊าซไตรอะตอมแบบแห้ง |
||||||
|
เศษส่วนปริมาตรของก๊าซไตรอะตอม |
||||||
|
ความหนาที่มีประสิทธิภาพของชั้นแผ่รังสี |
||||||
|
ความสามารถในการดูดซับรวมของก๊าซไตรอะตอม |
||||||
|
โคฟ. การลดทอนของรังสีด้วยก๊าซไตรอะตอม |
ตามโนโมแกรม IX |
|||||
|
แรงดูดซับการไหลของก๊าซ |
kГ sp โดยที่ p=1 ata |
|||||
|
ปัจจัยการแก้ไข |
ตามโนโมแกรม XI |
|||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนจากการแผ่รังสี |
bl = พันล้าน Cr ก ตามโนโมแกรม XI จากจุดที่ 22 ของการคำนวณ |
|||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์การล้างพื้นผิวทำความร้อน |
ตามภาคผนวก II |
|||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน |
||||||
|
ความดันอุณหภูมิที่ทางออกก๊าซ |
||||||
|
ความแตกต่างของอุณหภูมิลอการิทึมเฉลี่ย |
||||||
|
การรับรู้ความร้อนของพื้นผิวทำความร้อนตามสมการการถ่ายเทความร้อน |
||||||
|
อัตราส่วนของค่าการดูดซับความร้อนที่คำนวณได้ |
หาก QT และ Qb ต่างกันน้อยกว่า 2% การคำนวณจะถือว่าสมบูรณ์ มิฉะนั้นจะทำซ้ำโดยมีการเปลี่ยนแปลงค่า Q??2kp |
|||||
|
การเพิ่มขึ้นของเอนทาลปีของน้ำ |
9. คำอธิบายของเครื่องประหยัดน้ำ
ในหลักสูตรนี้ เครื่องประหยัดที่ติดตั้งอยู่ด้านหลังหม้อไอน้ำจะถูกนำมาใช้เป็นพื้นผิวทำความร้อน สำหรับหม้อไอน้ำประเภท DKVR 6.5-13 ได้เลือกเครื่องประหยัดเหล็กหล่อของแบรนด์ VTI
เครื่องประหยัดเหล็กหล่อประกอบจากท่อครีบเหล็กหล่อที่เชื่อมต่อกัน ข้อศอกเหล็กหล่อเพื่อให้น้ำป้อนสามารถไหลผ่านท่อทั้งหมดจากล่างขึ้นบนอย่างสม่ำเสมอ การเคลื่อนไหวนี้เป็นสิ่งจำเป็นเนื่องจากเมื่อน้ำร้อน ความสามารถในการละลายของก๊าซในนั้นจะลดลงและจะถูกปล่อยออกมาในรูปของฟองอากาศซึ่งค่อยๆ เคลื่อนขึ้นด้านบน โดยที่จะถูกกำจัดออกผ่านตัวสะสมอากาศ การออกแบบตัวประหยัดช่วยขจัดฟองอากาศเหล่านี้ เพื่อให้ล้างออกได้ดีขึ้น ความเร็วการเคลื่อนที่ของน้ำจะต้องอยู่ที่อย่างน้อย 0.3 ม./วินาที
ท่อครีบเหล็กหล่อ (รูปที่ 6) มีหน้าแปลนเป็นรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าที่ขอบซึ่งในขณะเดียวกันก็สร้างผนังที่กั้นท่อก๊าซ
เพื่อป้องกันการดูดอากาศ ช่องว่างระหว่างหน้าแปลนจะถูกปิดผนึกด้วยเชือกใยหินที่วางอยู่ในร่องพิเศษที่อยู่บนหน้าแปลน
รูปที่ 6 ท่อครีบเหล็กหล่อ
จำนวนท่อในแถวแนวนอน Z1 = 4 ของตัวประหยัดถูกกำหนดจากสภาวะ ความเร็วการเคลื่อนที่ของก๊าซไอเสีย ซึ่งเท่ากับ 6.5 เมตร/วินาที จำเป็นที่เครื่องประหยัดจะไม่อุดตันด้วยเถ้าและเขม่า เนื่องจากเชื้อเพลิงมีสถานะเป็นของแข็ง จึงมีเครื่องเป่าลมสองตัวเพื่อกำจัดเขม่าและเถ้า ตัวเลข แถวแนวนอน Z2 = 11 ถูกกำหนดจากเงื่อนไขของการได้รับพื้นผิวทำความร้อนที่ต้องการของเครื่องประหยัด มีการตรวจสอบที่ด้านล่างของเครื่องประหยัด
ท่อครีบเหล็กหล่อแนวนอนสิบเอ็ดแถวจัดเรียงอยู่ในกลุ่มเดียว - คอลัมน์ กลุ่มนี้ประกอบในกรอบที่มีผนังเปล่าประกอบด้วยแผ่นฉนวนหุ้ม แผ่นโลหะ. ปลายของตัวประหยัดนั้นถูกหุ้มด้วยเกราะโลหะที่ถอดออกได้
แผนภาพการเชื่อมต่อสำหรับเครื่องประหยัดเหล็กหล่อน้ำกับหม้อต้มน้ำแสดงไว้ในรูปที่ 7
รูปที่ 7 แผนภาพการเชื่อมต่อสำหรับตัวประหยัดเหล็กหล่อ
ตำแหน่ง (รูปที่ 7): ถังต้มน้ำ 1 ถัง; วาล์วปิด 2 อัน; เช็ควาล์ว 3 อัน; 4 วาล์วบนเส้นไหล วาล์วนิรภัย 5 อัน; วาล์ว 6 ช่อง; เครื่องประหยัดน้ำเหล็กหล่อ 7 ชิ้น; 8 วาล์วบนท่อระบายน้ำ
มีการคำนวณการออกแบบสำหรับเครื่องประหยัด ผลลัพธ์ของการคำนวณตัวประหยัดแสดงไว้ในตารางที่ 7
ตารางที่ 7
การคำนวณการประหยัดน้ำ
|
ชื่อของปริมาณ |
การกำหนด |
สูตรคำนวณ วิธีการกำหนด |
มิติ |
|||
|
ลักษณะการออกแบบ: |
||||||
|
ก) เส้นผ่านศูนย์กลางท่อ |
ตามภาคผนวก I |
|||||
|
b) ตำแหน่งของท่อ |
ทางเดิน |
|||||
|
c) ขั้นตอนตามขวาง |
||||||
|
d) ขั้นตอนตามยาว |
||||||
|
e) ระยะพิทช์ตามขวางสัมพัทธ์ |
||||||
|
e) ระยะพิทช์ตามยาวสัมพัทธ์ |
||||||
|
g) ความยาวเฉลี่ยของหนึ่งท่อ |
ยอมรับตามภาคผนวก X |
|||||
|
h) จำนวนท่อในแถวคอลัมน์ |
||||||
|
i) จำนวนแถวของท่อตามแนวการไหลของก๊าซ |
ยอมรับได้ขึ้นอยู่กับประเภทของเชื้อเพลิง: ก) แก๊ส, น้ำมันเชื้อเพลิง z2 = 12; b) เชื้อเพลิงแข็งที่มี Wр >22% z2 = 14; c) เชื้อเพลิงแข็งที่มี Wр<22% z2 = 16. |
|||||
|
ความเร็วแก๊สเฉลี่ย |
ถ่ายเท่ากับ 6-8 ม./วินาที |
|||||
|
อุณหภูมิทางเข้าของก๊าซ |
ขึ้นอยู่กับคานหม้อไอน้ำ = |
|||||
|
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางเข้า |
ตามแผนภาพเจไอ |
|||||
|
อุณหภูมิก๊าซทางออก |
จากงาน = |
|||||
|
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางออก |
ตามที่ J- และ |
|||||
|
อุณหภูมิน้ำเข้าของ Economizer |
จากงาน tґ = tґпв |
|||||
|
เอนทาลปีของน้ำเข้าสู่เครื่องประหยัด |
ตามการคำนวณสมดุลความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ (ตารางที่ 4) |
|||||
|
การรับรู้ความร้อนของอีโคราบนความสมดุล |
Qb =c(-+Dbwe) |
|||||
|
เอนทาลปีของน้ำที่ออกจากเครื่องประหยัด |
iґґ = iґ+ Qb Вр / Qрp |
|||||
|
อุณหภูมิน้ำทางออกของ Economizer |
ตามภาคผนวก V ภายใต้สาธารณรัฐคาซัคสถาน |
|||||
|
ความดันอุณหภูมิที่ทางเข้าก๊าซ |
||||||
|
ความดันอุณหภูมิที่ทางออก |
||||||
|
ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ย |
Dtsr = 0.5(Dtґ+ Dtґґ) |
|||||
|
อุณหภูมิก๊าซเฉลี่ย |
||||||
|
อุณหภูมิน้ำเฉลี่ย |
เสื้อ = 0.5(tґ+ tґґ) |
|||||
|
ปริมาตรก๊าซต่อเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม |
ตามการคำนวณตารางที่ 2 |
|||||
|
ภาพตัดขวางสำหรับทางเดินก๊าซ |
||||||
|
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน |
ตามโนโมแกรมที่ 16 |
|||||
|
พื้นผิวทำความร้อน |
||||||
|
พื้นผิวทำความร้อนขององค์ประกอบหนึ่งด้านแก๊ส |
ขึ้นอยู่กับความยาวของท่อ: ความยาวมม. 1500 2000 2500 3000 พื้นผิว เครื่องทำความร้อน m2 2.18 2.95 3.72 4.49 |
|||||
|
จำนวนแถวของท่อตามแนวการไหลของก๊าซ |
||||||
|
จำนวนแถวของท่อที่ใช้เพื่อเหตุผลในการออกแบบ |
ด้วยเหตุผลด้านการออกแบบ |
|||||
|
จำนวนแถวของท่อในหนึ่งคอลัมน์ |
zґ2к = 0.5 z2к |
|||||
|
ความสูงของคอลัมน์ |
ชั่วโมง= s2 z2k + 600 |
|||||
|
ความกว้างของคอลัมน์ |
||||||
|
การเพิ่มขึ้นของเอนทาลปีของน้ำ |
10. การกำหนดความคลาดเคลื่อนของสมดุลทางความร้อน
ตารางที่ 8
การหาค่าความคลาดเคลื่อนของสมดุลความร้อน
|
ชื่อของปริมาณ |
การกำหนด |
สูตรคำนวณ วิธีการกำหนด |
มิติ |
|||
|
ปริมาณความร้อนที่ดูดซับต่อเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัมโดยพื้นผิวรับรังสีของเรือนไฟกำหนดจากสมการสมดุล |
||||||
|
เช่นเดียวกันกับพวงเดือด |
||||||
|
เช่นเดียวกับเครื่องประหยัด |
||||||
|
ปริมาณความร้อนที่มีประโยชน์ทั้งหมดที่ใช้ |
||||||
|
สมดุลความร้อนไม่ตรงกัน |
DQ= Q1 - (Qt+ Qkp + Qek) x(1-q4 /100) |
|||||
|
ความคลาดเคลื่อนทางความร้อนสัมพัทธ์ |
dґ= DQ?100/ ?0.5% |
|||||
|
การเพิ่มขึ้นของเอนทาลปีของน้ำในเตาเผา |
||||||
|
เช่นเดียวกันในมัดเดือด |
||||||
|
เช่นเดียวกับในเครื่องประหยัด |
||||||
|
ผลรวมของการเพิ่มเอนทาลปี |
Di1 = DiT + Dikp + Diek |
|||||
|
สมดุลความร้อนไม่ตรงกัน |
inp - ipv - Di1 |
|||||
|
มูลค่าสัมพัทธ์ของมูลค่าคงเหลือ |
d2 = (ได - Di1)100/ได ?0.5% |
11. ตารางสรุปการคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ
ตารางที่ 9
ตารางสรุปการคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ
|
ชื่อของปริมาณ |
มิติ |
ชื่อท่อแก๊ส |
||||
|
มัดเดือด |
เครื่องประหยัด |
|||||
|
อุณหภูมิทางเข้าของก๊าซ |
||||||
|
สิ่งเดียวกันระหว่างทางออก |
||||||
|
อุณหภูมิก๊าซเฉลี่ย |
||||||
|
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางเข้า |
||||||
|
สิ่งเดียวกันระหว่างทางออก |
||||||
|
การรับรู้ความร้อน |
||||||
|
อุณหภูมิขาเข้าของน้ำหล่อเย็นทุติยภูมิ |
||||||
|
สิ่งเดียวกันระหว่างทางออก |
||||||
|
ความเร็วของแก๊ส |
||||||
|
ความเร็วลม |
บทสรุป
งานหลักสูตรนี้เสร็จสมบูรณ์ตามที่ได้รับมอบหมายโดยใช้เอกสารอ้างอิงและเอกสารด้านกฎระเบียบที่จำเป็น
จากการคำนวณ ฉันจึงกำหนดปริมาณการใช้เชื้อเพลิงโดยประมาณ Вр = 1,084.5 กิโลกรัม/ชั่วโมง จากการคำนวณเชิงสร้างสรรค์ ฉันได้กำหนดขนาดของพื้นผิวทำความร้อนขององค์ประกอบเครื่องประหยัดแต่ละตัวที่จำเป็นเพื่อให้ได้ตัวบ่งชี้ประสิทธิภาพที่ยอมรับที่อุณหภูมิของน้ำป้อนและคุณลักษณะของเชื้อเพลิงที่กำหนด Hwe = 167.04 m2 จำนวนท่อในแถวคอลัมน์ z1 = 4 ชิ้น จำนวนแถวของท่อตามแนวการไหลของก๊าซ z2 = 16 ชิ้น
กำหนดอุณหภูมิของสภาพแวดล้อม อัตราการไหล และความเร็วของอากาศและก๊าซไอเสีย
จากการคำนวณ ความคลาดเคลื่อนระหว่างการรับรู้ความร้อนของพื้นผิวทำความร้อนตามสมการการถ่ายเทความร้อนและการรับรู้ความร้อนของคานเดือดตามสมการสมดุลคือ 0.52% เมื่อพิจารณาจากปริมาณความร้อนที่พื้นผิวต่างๆ ของหน่วยหม้อไอน้ำรับรู้ว่าเป็นความร้อนที่มีประโยชน์ ฉันพบว่าความคลาดเคลื่อนทางความร้อน d1 = 4.2% เธอยังได้กำหนดค่าสัมพัทธ์ของความคลาดเคลื่อนทางความร้อนในเอนทาลปี d2 = 4.7%
เครื่องประหยัดน้ำได้รับการออกแบบโดยอาศัยการตรวจสอบและการคำนวณการออกแบบ หม้อไอน้ำและตัวประหยัดเชื่อมต่อกับอุปกรณ์ที่จำเป็น (วาล์วนิรภัย, วาล์ว, เช็ควาล์ว, วาล์วควบคุม, วาล์วประตู, ช่องระบายอากาศ)
วรรณกรรม
1. กูเซฟ ยู.แอล. พื้นฐานการออกแบบโรงงานหม้อไอน้ำ ฉบับที่ 2 แก้ไขและขยายความ สำนักพิมพ์วรรณกรรมเกี่ยวกับการก่อสร้าง มอสโก, 2516,248 หน้า
2. M.M. Shchegolev, Gusev Yu.L., Ivanova M.S. การติดตั้งหม้อไอน้ำ ฉบับที่ 2 แก้ไขและขยายความ สำนักพิมพ์วรรณกรรมเกี่ยวกับการก่อสร้าง มอสโก พ.ศ. 2515
3. Delyagin G.N., Lebedev V.I., Permyakov B.A. การติดตั้งเครื่องกำเนิดความร้อน, มอสโก, Stroyizdat, 1986, 560 p.
4. SNiP II-35-76 การติดตั้งหม้อไอน้ำ
5.แนวทางการคำนวณหน่วยหม้อไอน้ำและเครื่องประหยัด สำหรับงานหลักสูตรที่ TSU สำหรับนักศึกษาพิเศษ 270109- การจัดหาความร้อนและก๊าซและการระบายอากาศ / เรียบเรียงโดย: A. E. Lantsov, G. M. Akhmerova คาซาน 2550-26 น.
6. ลานต์ซอฟ เอ.อี. บรรทัดฐานและโนโมแกรมที่คำนวณได้ ริโอ คซาซู, 2007
โพสต์บนเว็บไซต์
เอกสารที่คล้ายกัน
ลักษณะทางเทคนิคและแผนภาพของหม้อไอน้ำ DKVR-4-13 การหาค่าเอนทาลปีของอากาศ ผลผลิตจากการเผาไหม้ และการสร้างแผนภาพ i-t การคำนวณการถ่ายเทความร้อนในห้องเผาไหม้และในพื้นผิวการให้ความร้อนด้วยการระเหยแบบพาความร้อน การตรวจสอบการคำนวณความร้อนของหม้อไอน้ำ
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 05/10/2558
ปริมาตรไนโตรเจนในผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้ การคำนวณอากาศส่วนเกินผ่านท่อก๊าซ ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเชิงความร้อนของหน้าจอ การคำนวณปริมาตรเอนทาลปีของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ การกำหนดสมดุลความร้อนของหม้อไอน้ำ ห้องเผาไหม้ และส่วนการพาความร้อนของหม้อไอน้ำ
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 03/03/2013
หลักการทำงานของหม้อต้มน้ำร้อน TVG-8MS การออกแบบและองค์ประกอบ ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงของหม้อไอน้ำ การกำหนดปริมาตรอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ การคำนวณเอนทาลปี การคำนวณลักษณะความร้อนทางเรขาคณิต การคำนวณความร้อนและอากาศพลศาสตร์ของหม้อไอน้ำ
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 13/05/2552
คำอธิบายของหม้อต้มน้ำแนวตั้งแบบถังสองถังที่สร้างขึ้นใหม่และความสมดุลของความร้อน ปริมาณอากาศที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิงโดยสมบูรณ์และลักษณะการออกแบบของเรือนไฟ การออกแบบการคำนวณหน่วยหม้อไอน้ำและเครื่องประหยัด
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 20/03/2558
เชื้อเพลิง องค์ประกอบ ปริมาตรอากาศ และผลิตภัณฑ์การเผาไหม้สำหรับหม้อไอน้ำบางประเภท องค์ประกอบของเชื้อเพลิง ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินในเตาเผา ปริมาณของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ สมดุลความร้อนของหม้อไอน้ำ การคำนวณปริมาณการใช้เชื้อเพลิงตลอดระยะเวลาการทำงาน
ทดสอบเพิ่มเมื่อ 12/16/2010
คำอธิบายของการออกแบบหม้อไอน้ำ คุณสมบัติของการคำนวณความร้อน หม้อไอน้ำ. การคำนวณและรวบรวมตารางปริมาตรอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ การคำนวณสมดุลความร้อนของหม้อไอน้ำ การกำหนดปริมาณการใช้เชื้อเพลิงและกำลังประโยชน์ของหม้อไอน้ำ การคำนวณ Firebox (การตรวจสอบ)
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 07/12/2010
การคำนวณหม้อไอน้ำที่ออกแบบมาเพื่อให้ความร้อนแก่น้ำในเครือข่ายเมื่อเผาแก๊ส การออกแบบหม้อต้มน้ำและอุปกรณ์เผาไหม้ ลักษณะเฉพาะของเชื้อเพลิง การคำนวณเรือนไฟ คานพาความร้อน เอนทัลปีของอากาศ และผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ ความคลาดเคลื่อนของสมดุลทางความร้อนที่คำนวณไว้
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 21/09/2558
การกำหนดปริมาตรอากาศ ผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ อุณหภูมิ และปริมาณความร้อนของอากาศร้อนในเตาเผาของตัวเครื่อง ลักษณะเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในพื้นผิวทำความร้อน การคำนวณเอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ สมดุลความร้อน และฮีทเตอร์ยวดยิ่ง
ทดสอบเพิ่มเมื่อ 12/09/2014
ลักษณะของอุปกรณ์ติดตั้งหม้อไอน้ำ การบำรุงรักษาหม้อไอน้ำระหว่างการทำงานปกติ การคำนวณปริมาตร เอนทาลปี และอากาศส่วนเกินและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ การคำนวณหน้าจอและการพาความร้อนยิ่งยวดยิ่งยวดยิ่ง ชี้แจงสมดุลความร้อน
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 08/08/2012
ลักษณะทางเทคนิคของหม้อต้มน้ำร้อน การคำนวณกระบวนการเผาไหม้เชื้อเพลิง: การกำหนดปริมาตรของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้และปริมาตรไอน้ำขั้นต่ำ สมดุลความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ การออกแบบการคำนวณและการเลือกเครื่องประหยัดน้ำ
การผลิตไอน้ำสูงถึง 6.5 ตันต่อชั่วโมง
ตามโครงสร้างหม้อไอน้ำ DKVR-2.5-13, DKVR-4-13, DKVR-6.5-13 ถูกสร้างขึ้นมาเหมือนกันและแตกต่างกันในความยาวของถังและจำนวนตัวกรองและท่อหมุนเวียน
หม้อไอน้ำมีถังสองตัว (บนและล่าง) เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของถังทั้งสองคือ 1,000 มม. ความหนาของผนังถังคือ 13 มม. ถังทำจากเหล็กเกรด 16 GS (คาร์บอน 0.16% แมงกานีส และซิลิคอน - น้อยกว่าหนึ่งเปอร์เซ็นต์) และตั้งอยู่ตามยาวในระนาบแนวตั้งบนแกนเดียว) เหล็กชนิดนี้มีความแข็งแรงเพียงพอ ป้องกันการกัดกร่อน เชื่อมง่าย และมีราคาค่อนข้างถูก ส่วนล่างของถังด้านบนซึ่งอยู่เหนือเรือนไฟถูกปกคลุม ช็อตครีต(ฉนวนกันความร้อน) เพื่อขจัดการจ่ายความร้อนเพิ่มเติมไปยังถังซักและขัดขวางการไหลเวียนของน้ำในหม้อไอน้ำ เพื่อตรวจสอบความสามารถในการซ่อมบำรุงของ gunite จะมีการเจาะรูที่ส่วนบนของผนังด้านหน้าของหม้อไอน้ำ (ในซับ)
อุปกรณ์แยกประกอบด้วยแผ่นโลหะที่มีรูพรุนและตัวแยกแผ่นติดตั้งอยู่ในปริมาตรไอน้ำของถังด้านบน สิ่งต่อไปนี้จะติดตั้งอยู่ในปริมาตรน้ำของถังซักด้านบน:
ท่อสองท่อพร้อมระบบรูเพื่อให้แน่ใจว่าน้ำป้อนเข้าจะกระจายสม่ำเสมอทั่วทั้งปริมาตรของถัง ให้ความร้อนอย่างรวดเร็ว ไม่รวมการระบายความร้อนของน้ำในหม้อต้มและการควบแน่นของไอน้ำ
ท่อส่งสารเคมี รีเอเจนต์ที่แก้ไขคุณภาพของน้ำในหม้อไอน้ำระหว่างการทำงานของหม้อไอน้ำและสำหรับการแนะนำรีเอเจนต์การล้างระหว่างการทำความสะอาดสารเคมีของหม้อไอน้ำ
ท่อเป่าต่อเนื่องพร้อมระบบรู
ในหม้อไอน้ำเชื้อเพลิงแข็งจะมีการติดตั้งปลั๊กละลายต่ำสองตัวที่ส่วนล่างของถังด้านบนเหนือเรือนไฟ ปลั๊กจะเต็มไปด้วยโลหะผสมของดีบุกและตะกั่วที่มีจุดหลอมเหลวของโลหะผสมที่ 290-310°C ในกรณีที่โลหะดรัมร้อนเกินไป (เมื่อน้ำ "รั่ว" ในหม้อไอน้ำ, เมื่อปืนกูไนต์แตก ฯลฯ ) โลหะผสมจากปลั๊กจะละลายและส่วนผสมของไอน้ำและน้ำที่ไหลจะดับเชื้อเพลิงที่เผาไหม้เพื่อปกป้อง หม้อน้ำจากอุบัติเหตุ เจ้าหน้าที่ได้รับแจ้งเหตุการณ์ดังกล่าวด้วยเสียงของส่วนผสมไอน้ำ-น้ำรั่ว
ดรัมด้านล่าง (ยาวประมาณครึ่งหนึ่งของส่วนบน) ติดตั้งอย่างถาวรที่ส่วนหน้า ส่วนด้านหลังมีตัวรองรับแบบเคลื่อนย้ายได้ (แบบเลื่อน) ส่วนหน้าของดรัมล่างฝั่งเรือนไฟปิดด้วยกันไนต์
ติดตั้งในดรัมล่าง:
ท่อชำระล้างเป็นระยะพร้อมระบบรู
ท่อส่งไอน้ำไปยังถังด้านล่างจากท่อส่งไอน้ำเสริม
สามารถจ่ายไอน้ำให้กับถังซักด้านล่าง:
ในช่วงระยะเวลาการทำความร้อนของหม้อไอน้ำ จากถังด้านบนหรือจากหม้อไอน้ำที่ใช้งานอื่น ๆ เพื่ออุ่นน้ำในหม้อไอน้ำอย่างสม่ำเสมอ ให้กำจัดแรงดันไฟฟ้าเกินของอุณหภูมิในองค์ประกอบที่ได้รับความเครียดจากความร้อนมากที่สุดของหม้อไอน้ำ และลดเวลาของระยะเวลาการเผา
ในระหว่างการปิดหม้อไอน้ำในระยะสั้น (เป็นระยะเวลาไม่เกินหนึ่งวัน) เมื่อหม้อไอน้ำถูกใส่ไว้ใน "แหล่งสำรองร้อน" ในกรณีนี้ แรงดันไอน้ำ 3-4 kgf/cm2 จะถูกรักษาไว้ในหม้อต้มไอเดิลตลอดระยะเวลาที่หม้อต้มอยู่ใน "ปริมาณสำรองร้อน" เมื่อได้รับคำสั่งให้เปิดหม้อไอน้ำจาก "สแตนด์บายร้อน" เวลาในการนำเข้าสู่โหมดการทำงานจะลดลงหนึ่งชั่วโมงครึ่งถึงสองชั่วโมง
เตาหม้อไอน้ำ (ห้องเผาไหม้),คัดกรองจากด้านข้างด้วยท่อกรอง (หน้าจอเผาไหม้ด้านข้าง) ห้องเผาไหม้ของหม้อไอน้ำ DKVR-2.5 ช่วยลดการดึงเปลวไฟเข้าสู่ลำแสงและลดการสูญเสียอันเนื่องมาจากการเผาไหม้ใต้สารเคมีและทางกล DKVR-4 และ DKVR-6.5 ถูกแบ่งโดยฉากกั้นไฟร์เคลย์ออกเป็นสองส่วน: ตัวเรือนไฟและห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้ ทางด้านขวาของฉากกั้นจะมีหน้าต่างสำหรับส่งก๊าซไอเสียจากเตาเผาไปยังห้องเผาหลังการเผาไหม้
ห้องเผาอาฟเตอร์เบิร์นเนอร์แยกออกจากคานพาความร้อนด้วยฉากกั้นที่ทำจากอิฐไฟร์เคลย์ ฉากกั้นไม่ได้สร้างไว้ตลอดความกว้างทั้งหมดของลำแสงพา ทางด้านขวาจะมีหน้าต่างซึ่งก๊าซไอเสียจากห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้จะเข้าสู่ปล่องไฟแรกของลำพาความร้อน
พื้นผิวทำความร้อนหน้าจอ- ท่อตะแกรงเส้นผ่านศูนย์กลาง 51x 2.5 มม. หม้อต้ม DKVR ที่ให้พลังไอน้ำสูงถึง 6.5 ตัน/ชม. มีตะแกรงสองแบบ:
หน้าจอการเผาไหม้ด้านซ้ายและหน้าจอการเผาไหม้ด้านขวา ท่อกรองจะติดกับถังโดยการบาน และต่อกับตัวสะสมโดยการเชื่อม ท่อกรองรับรู้ความร้อนด้วยการแผ่รังสี (มากถึง 80%) และการพาความร้อนเมื่อถูกล้างด้วยก๊าซไอเสียที่ร้อน ไฟร์วอลล์ช่วยปกป้องเยื่อบุหม้อไอน้ำจากอุณหภูมิสูง
นักสะสมสองด้านเส้นผ่านศูนย์กลาง 219 มม. ตัวสะสมมีช่องที่ปลายเพื่อให้สามารถตรวจสอบและทำความสะอาดภายในได้ ปลายล่างของท่อกรองจะติดกับตัวสะสม ท่อร่วมทั้งสองมีเส้นไล่อากาศเพื่อไล่ล้างเป็นระยะระหว่างการทำงานของหม้อไอน้ำ
พื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อน- มัดท่อหมุนเวียนทำจากท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 51x2.5 มม. ตามแนวดรัมตลอดความยาวทั้งหมดของดรัมล่าง ท่อลำแสงพาความร้อนจะติดอยู่กับถังโดยการวูบวาบ ท่อคานพาความร้อน (พื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อน) รับความร้อนโดยการพาความร้อน เมื่อถูกล้างด้วยก๊าซไอเสียที่ร้อน เพื่อการใช้ความร้อนของก๊าซไอเสียในลำพาความร้อนให้เกิดประโยชน์สูงสุด จะไม่มีการเคลื่อนที่ตามยาว แต่เป็นการเคลื่อนที่ตามขวางแบบ 2 รอบ โดยการติดตั้งฉากกั้นเหล็กไว้ตรงกลางของลำพาความร้อน ทำให้เกิดท่อปล่องไฟที่ 1 และ 1 ตามแนวก๊าซไอเสีย
ฉากกั้นเหล็กถูกสร้างขึ้นตามความสูงทั้งหมดของท่อลำแสงหมุนเวียน แต่ไม่ตลอดความกว้างทั้งหมดทำให้เกิดหน้าต่างทางด้านขวา ผ่านหน้าต่างนี้ ก๊าซไอเสียจากปล่องควันแรกจะไหลเข้าสู่ปล่องควันที่สองอย่างอิสระ
หม้อไอน้ำ DKVR-2.5-13, DKVR-4-13 และ DKVR-6.5-13 ที่ส่วนหน้าของเยื่อบุหม้อไอน้ำมีท่อที่ไม่ผ่านความร้อนต่ำกว่าสองท่อซึ่งมีเส้นผ่านศูนย์กลาง 179 มม. ท่อเหล่านี้เชื่อมต่อส่วนหน้าของดรัมส่วนบนกับตัวสะสม และเป็นส่วนรองรับของส่วนหน้าของดรัมส่วนบน
ท่อบายพาสด้วยเส้นผ่านศูนย์กลาง 76 มม. เชื่อมต่อดรัมด้านล่างเข้ากับตัวสะสม (สามท่อจากดรัมไปยังแต่ละตัวสะสม)
ซับหม้อต้ม. ส่วนด้านในของซับในเรียกว่าซับในทำจากอิฐทนไฟ ส่วนด้านนอกของเยื่อบุเรียกว่ากาบทำจากอิฐแดง
ชุดหูฟังหม้อต้มน้ำ รวมถึง:
ท่อระบายน้ำในถัง (ไม่มีท่อระบายน้ำในถังด้านล่างที่ด้านข้างเรือนไฟ)
บ่อพัก (ฟัก) ที่ส่วนล่างด้านหน้าของหม้อไอน้ำ
ฟักที่ปลายสุดของนักสะสม
หน้าต่างตรวจสอบถูกสร้างขึ้นที่ผนังด้านหน้าของหม้อไอน้ำใกล้กับหัวเผาและทำหน้าที่ตรวจสอบการเผาไหม้ของเชื้อเพลิงและความสามารถในการให้บริการของช็อตครีตของดรัมส่วนบน นอกจากนี้ผนังด้านข้างของเยื่อบุยังทำฟักซึ่งใช้เพื่อตรวจสอบสภาพของท่อหม้อไอน้ำซับและสำหรับการเป่าพื้นผิวความร้อนแบบพาความร้อนด้วยอุปกรณ์เป่าแบบพกพา
บันไดและแท่นสำหรับซ่อมบำรุงเกจวัดความดัน ตัวแสดงระดับน้ำ วาล์วนิรภัย และวาล์วนิรภัยสำหรับการระเบิด
วาล์วนิรภัยระเบิดสองตัว- ทำที่ส่วนบนของหม้อไอน้ำ: หนึ่งวาล์วติดตั้งอยู่เหนือเรือนไฟวาล์วที่สอง - เหนือท่อก๊าซที่สอง
โครงหม้อต้ม- ทำจากเหล็กเข้ามุม (โครงสามารถประกอบกับชุดหม้อน้ำได้)
อุปกรณ์หม้อไอน้ำ:
วาล์วบนช่องระบายอากาศบนท่อจ่ายสารเคมี
เช็ควาล์วบนท่อจ่ายหรือวาล์วว่าหม้อไอน้ำมีตัวประหยัดแบบเปลี่ยนน้ำหรือไม่
วาล์วนิรภัยสองตัว (น้ำหนักคันโยกหรือสปริง)
วาล์วบนท่อไอน้ำเสริมของหม้อไอน้ำ
วาล์วบนท่อไล่อากาศและท่อระบาย
เครื่องมือวัด:
เกจวัดแรงดันหม้อไอน้ำติดตั้งอยู่ที่ส่วนหน้าของถังด้านบนและเชื่อมต่อกับท่อด้านบนเพื่อดูระดับน้ำหรือเชื่อมต่อกับถังโดยตรง
ตัวบ่งชี้ระดับน้ำแบบกระทำโดยตรงสองตัวติดอยู่ที่ด้านหน้าของหม้อไอน้ำทางด้านซ้าย
เครื่องมือ (เกณฑ์มาตรฐาน) – เพื่อควบคุมการเคลื่อนที่อย่างอิสระของดรัมส่วนล่างระหว่างการขยายตัวทางความร้อนระหว่างการยิงหม้อไอน้ำ
ท่อหม้อน้ำ:
ช่องป้อนน้ำป้อนสองช่อง (หนึ่งในนั้นเป็นช่องสำรอง)
ช่องระบายอากาศที่ใช้เมื่อเติมน้ำลงในหม้อต้ม เมื่อระบายน้ำออกจากหม้อต้ม และเพื่อควบคุมการก่อตัวของไอน้ำเมื่อเปิดไฟให้หม้อต้ม เมื่อยากต่อการกำหนดแรงดันไอน้ำต่ำโดยใช้เกจวัดแรงดัน หลังจากที่ไอน้ำปรากฏขึ้นจากช่องระบายอากาศ วาล์วบนช่องระบายอากาศจะถูกปิด จากนั้นจะมีการตรวจสอบแรงดันไอน้ำโดยใช้เกจวัดความดัน
สายไอน้ำเสริมของหม้อไอน้ำ
ท่อส่งสำหรับการระเบิดของหม้อไอน้ำอย่างต่อเนื่องและเป็นระยะ
ท่อระบายน้ำ (drain) เพื่อระบายน้ำออกจากหม้อไอน้ำ
หม้อต้มไอน้ำ DKVR-6/13:
1 – ท่อกรอง; 2 - ดรัมด้านบนของหม้อไอน้ำ; 3- เกจวัดความดัน; 4 - วาล์วนิรภัย; 5 - ท่อจ่ายน้ำป้อน; 6 - ท่อไอเสียไอน้ำ; 7 - ปลั๊กหลอมได้; 8 - ห้องเผาไหม้หลัง; 9 - ฉากกั้นอิฐไฟร์เคลย์; 10 - ท่อลำแสงหมุนเวียน; 11 – ฉากกั้นเหล็กหล่อ; 12 - ท่อเป่าต่อเนื่อง 13 - เครื่องเป่าลมกลาง; 14 - ดรัมล่าง; 15 - ตัวสะสมหน้าจอ .
หลักการทำงานของหม้อต้มไอน้ำประกอบด้วยการไหลเวียนของน้ำในหม้อต้มและรูปแบบการไหลของก๊าซไอเสีย ก๊าซไอเสียที่เกิดขึ้นในเตาหม้อไอน้ำในระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิงจะปล่อยส่วนหนึ่งของความร้อนไปยังท่อกรอง และผ่านหน้าต่างที่ทำขึ้นเป็นพิเศษซึ่งอยู่ทางด้านซ้ายของผนังด้านหลังของเตาเผาจะเข้าสู่ห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้ ในห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้ ก๊าซไอเสียจะเคลื่อนที่จากขวาไปซ้าย เดินไปรอบๆ ฉากกั้นแรกของลำการพาความร้อน และเข้าไปในปล่องไฟแรกของลำพาความร้อน ในปล่องควันแรกก๊าซไอเสียจะเคลื่อนที่จากซ้ายไปขวาล้างท่อด้วยการไหลตามขวางให้ความร้อนแก่พวกเขาและที่อุณหภูมิต่ำกว่าให้เข้าสู่ปล่องควันที่สองของลำการพาความร้อน (ดูแผนภาพการเคลื่อนที่ของปล่องควัน ก๊าซ) ในท่อปล่องไฟที่สองของลำแสงพาก๊าซไอเสียจะเคลื่อนที่จากขวาไปซ้ายล้างท่อด้วยการไหลตามขวางและเมื่อให้ความร้อนแล้วปล่อยให้หม้อไอน้ำที่อุณหภูมิที่คำนวณได้ผ่านหน้าต่างที่ทำในส่วนซ้ายบนของ ผนังด้านหลังของหม้อไอน้ำ
จากหม้อไอน้ำ ก๊าซไอเสียจะถูกส่งผ่านท่อปล่องควันไปยังเครื่องประหยัด
การไหลเวียนของน้ำ (ส่วนผสมของไอน้ำ-น้ำ)ในหม้อไอน้ำ DKVR ที่มีการปล่อยไอน้ำสูงถึง 6.5 ตันต่อชั่วโมง มีวงจรการไหลเวียนของน้ำสามวงจร:
วงจรการไหลเวียนของน้ำของหน้าจอการเผาไหม้ด้านซ้าย
วงจรการไหลเวียนของน้ำของหน้าจอการเผาไหม้ที่เหมาะสม
วงจรการไหลเวียนของน้ำของลำแสงพา
การทำงานของวงจรหมุนเวียนน้ำของหน้าจอสันดาปด้านซ้ายน้ำจากถังด้านบนผ่านท่อลดระดับที่อยู่ในเยื่อบุด้านหน้าซ้ายของหม้อไอน้ำจะเข้าสู่ตัวสะสมด้านซ้าย ตัวสะสมเดียวกันนี้ยังรับน้ำจากถังด้านล่างเพิ่มเติมผ่านท่อน้ำล้นสามท่อ จากตัวสะสมน้ำจะไหลเข้าสู่ระบบท่อยกตะแกรงของตะแกรงเผาไหม้ด้านซ้าย เมื่อย้ายท่อกรองจากล่างขึ้นบนน้ำจะถูกทำให้ร้อนเดือดบางส่วนและเข้าสู่ถังด้านบนของหม้อไอน้ำในรูปแบบของส่วนผสมของไอน้ำและน้ำ
การทำงานของวงจรหมุนเวียนน้ำของหน้าจอการเผาไหม้ที่ถูกต้องเกิดขึ้นในลักษณะเดียวกัน
การทำงานของวงจรการไหลเวียนของน้ำแบบลำแสงพาน้ำป้อนเข้าสู่ถังด้านบนของหม้อไอน้ำ จากถังด้านบน น้ำจะไหลผ่านระบบท่อด้านล่างที่อยู่ในปล่องควันที่สองของมัดการพาความร้อน (โดยที่อุณหภูมิของก๊าซไอเสียต่ำกว่าในปล่องควันแรก) เข้าสู่ถังด้านล่าง จากถังด้านล่าง น้ำจะเคลื่อนขึ้นด้านบนผ่านระบบการยกท่อของมัดการพาความร้อนซึ่งอยู่ในปล่องควันแรก (โดยที่อุณหภูมิของก๊าซไอเสียสูงกว่าในปล่องควันที่สอง) จะได้รับความร้อนและเข้าสู่ถังด้านบนของหม้อไอน้ำ ในรูปของส่วนผสมไอน้ำและน้ำ
ไอน้ำอิ่มตัวเปียกที่เกิดขึ้นในวงจรการไหลเวียนและเข้าสู่ปริมาตรน้ำของถังด้านบนผ่านด้วยความเร็วสูงผ่านคอลัมน์น้ำเข้าสู่ปริมาตรไอน้ำจากนั้นผ่านเครื่องแยกไอน้ำและอบแห้งจนถึงระดับความแห้งที่กำหนดเข้าสู่ สายไอน้ำ
การทำความสะอาดพื้นผิวด้านนอกของท่อลำแสงหมุนเวียนจากเขม่าเมื่อหม้อไอน้ำทำงานโดยใช้เชื้อเพลิงเหลวในการทำความสะอาดพื้นผิวด้านนอกของท่อลำแสงพาความร้อนจากเขม่าและคราบสกปรกอื่น ๆ เมื่อหม้อไอน้ำทำงานบนน้ำมันเชื้อเพลิงจะมีการจัดเตรียมอุปกรณ์เป่าพิเศษ (อุปกรณ์เป่าแบบอยู่กับที่) ผ่านผนังด้านหลังของซับตามแนวแกนของถังผ่านท่อหมุนเวียน ลำแสงจะไหลผ่านท่อเป่าลมแบบหมุน (ทำจากสแตนเลส) ซึ่งมีรูจำนวนหนึ่งพร้อมหัวฉีดสำหรับระบายไอน้ำ ปลายด้านหน้าของท่อพอดีกับปลอกที่เชื่อมกับท่อตรงกลางของแถวที่สองของมัดการพาความร้อน ท่อหมุนด้วยตนเองโดยใช้มู่เล่และโซ่เหล็ก นอกจากนี้ยังมีอุปกรณ์เป่าแบบพกพาอีกด้วย
หม้อไอน้ำ DKVR-10-13
หม้อต้มน้ำแบบท่อน้ำแนวตั้งแบบถังคู่ที่สร้างขึ้นใหม่ ความจุไอน้ำ 10 ตันต่อชั่วโมง แรงดันเกินไอน้ำ 1.3 MPa (13 กก./ซม. 2. หม้อต้มชนิด E - พร้อมระบบหมุนเวียนน้ำตามธรรมชาติ
ลักษณะทางเทคนิคของหม้อไอน้ำ DKVR-10-13 ระบุไว้ก่อนหน้านี้ในลักษณะทางเทคนิคทั่วไปของหม้อไอน้ำประเภท DKVR
หม้อไอน้ำ DKVR-10-13 เมื่อเปรียบเทียบกับการออกแบบหม้อไอน้ำ DKVR ที่มีความจุไอน้ำต่ำกว่า มีความแตกต่างดังต่อไปนี้:
ในหม้อไอน้ำ DKVR 10-13 ถังด้านล่างจะถูกยกขึ้นซึ่งมีไว้สำหรับเจ้าหน้าที่ซ่อมบำรุง
หม้อไอน้ำมีตะแกรงด้านหน้าและด้านหลังเพิ่มเติมตามลำดับโดยมีตัวสะสมด้านหน้าและด้านหลัง
ท่อร่วมไอดีด้านหลังอยู่ใต้ด้านหน้าของดรัมด้านล่างที่ด้านล่าง
ตัวสะสมด้านหน้าอยู่ที่ส่วนหน้าของผนังด้านหน้าของหม้อไอน้ำนั่นคือมันถูกลบออกจากเรือนไฟ ท่อที่ไม่ได้รับความร้อนด้านล่างซึ่งจ่ายน้ำให้กับตัวสะสมด้านหน้าจากถังด้านบนจะอยู่ในซับใน
เตาของหม้อไอน้ำ DKVR-10-13 ได้รับการหุ้มฉนวนทั้ง 4 ด้าน
ท่อหน้าจอ
ในชุดรวมการพาความร้อนของหม้อไอน้ำ DKVR-10-13 ฉากกั้นทั้งสองที่แบ่งมัดออกเป็นท่อก๊าซที่ 1 และ 2 ทำจากเหล็กหล่อทนความร้อน
หม้อต้ม DKVR-10-13 ต่างจากหม้อต้มที่มีความจุต่ำกว่า โดยมีถังที่ต่ำกว่ายกขึ้น ทำให้สามารถเข้าถึงเจ้าหน้าที่บริการได้ ดรัมเชื่อมต่อถึงกันด้วยท่อลำแสงหมุนเวียน ท่อจะถูกต่อเข้ากับดรัมโดยการกลิ้งเพื่อให้แน่ใจว่าท่อและดรัมเชื่อมต่อกันอย่างแน่นหนา โดยไม่ทำลายโครงสร้างหรือลดความแข็งแรงของผนังดรัม
ท่อร่วมไอดีและดรัมหม้อน้ำด้านล่างแต่ละท่อจะมีท่อระบายเป็นระยะๆ พร้อมวาล์ว 2 ตัว (วาล์วแบบมีหน้าแปลน)
องค์ประกอบหลักของหม้อไอน้ำ DKVR-10-13
1. กลองบน; 2. ท่อลดและเพิ่มขึ้นของคานพาความร้อน 3. ดรัมล่าง; 4. ท่อบายพาส (3 ชิ้น)
5. ท่อร่วมหน้าจอด้านหลัง; 6.ท่อสกรีนหลัง;
7. ท่อ Downpipe (ไม่อุ่น) 8. ท่อบายพาสหน้าจอด้านข้าง; 9. ท่อร่วมหน้าจอด้านข้าง; 10. ท่อสกรีน
11. วางท่อหน้าจอด้านหน้า; 12. ตัวสะสมด้านหน้า; 13. การยกท่อของหน้าจอด้านหน้า 14. ลาซ; 15. ตัวแสดงระดับน้ำ (2 ชิ้น); 16. เกจวัดแรงดันหม้อไอน้ำ 17. ช่องระบายอากาศ 18. การนำเข้าสารเคมี (รวมถึงสารเคมีทำความสะอาด) 19. ทางเข้าน้ำป้อน (ทำงานและสำรอง); 20. วาล์วปิดไอน้ำหลักหรือวาล์วประตู 21. เซฟตี้วาล์ว (สปริงวาล์ว-
2 ชิ้น); 22. ท่อส่งไอน้ำตามความต้องการของหม้อไอน้ำ 23. ท่อส่งไอน้ำทั่วไปสำหรับความต้องการเสริม 24. โบลเวอร์กลาง; 25. งานก่ออิฐ; 26. ช็อตครีต; 27. ปลั๊กละลายต่ำ);
28. การเป่าอย่างต่อเนื่อง29. การล้างเป็นระยะ
30. ท่อระบายน้ำออกจากหม้อไอน้ำ
31. สายไอน้ำสำหรับจ่ายไอน้ำเพื่ออุ่นถังล่าง
กล่องไฟได้รับการป้องกันอย่างสมบูรณ์ โดยแบ่งด้วยกำแพงอิฐไฟร์เคลย์เข้าไปในตัวเรือนไฟและห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้ ห้องเผาไหม้หลังจะช่วยลดการสูญเสียความร้อนจากก๊าซไอเสียและกำจัดสารเคมี การเผาไหม้อันเดอร์เบิร์นและยังป้องกันไม่ให้คบเพลิงถูกดึงเข้าไปในลำแสงการพาความร้อน ฉากกั้นไฟเคลย์ได้รับการติดตั้งระหว่างแถวที่หนึ่งและสองของลำแสงหมุนเวียน โดยแยกปล่องควันจากการพาความร้อนออกจากห้องเผาไหม้หลังการเผาไหม้ มีการติดตั้งฉากกั้นเหล็กหล่อในปล่องควันแบบพาซึ่งจัดระเบียบการกลับตัวของก๊าซไอเสียในแนวนอนซึ่งมีส่วนช่วยในการถ่ายเทความร้อนจากก๊าซไอเสียไปยังพื้นผิวการพาความร้อนที่มากขึ้น เยื่อบุหม้อน้ำมีน้ำหนักมาก มีการติดตั้งหัวเผาน้ำมันแก๊ส "GMG" สองตัวที่ด้านหน้าหม้อไอน้ำ ในการเป่าท่อลำแสงพาความร้อน จะมีการติดตั้งเครื่องเป่าลมไว้ที่ผนังด้านหลังของหม้อไอน้ำ
ถังหม้อไอน้ำทำจากเหล็กกล้าคาร์บอนต่ำโลหะผสมต่ำเกรด 16 GS: - คาร์บอน แมงกานีส และซิลิคอน 0.16% - น้อยกว่าหนึ่งเปอร์เซ็นต์ ตัวสะสมทำด้วยเส้นผ่านศูนย์กลาง -219 มม. ท่อล่างที่ไม่ได้รับความร้อนที่ส่วนหน้าของหม้อไอน้ำคือ 179 มม. ท่อบายพาสคือ 76 มม.
แผนการเคลื่อนที่ของก๊าซไอเสียในหม้อไอน้ำ DKVR - 10-13ก๊าซไอเสียที่เกิดขึ้นในเตาหม้อไอน้ำในระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิงจะปล่อยส่วนหนึ่งของความร้อนไปยังท่อกรองและผ่านหน้าต่างที่ทำขึ้นเป็นพิเศษซึ่งอยู่ทางด้านซ้ายของผนังด้านหลังของเตาเผาจะเข้าสู่ห้อง afterburning ในห้อง afterburning ก๊าซหุงต้มเคลื่อนที่จากขวาไปซ้ายไปรอบ ๆ คานกั้นการพาความร้อนแรกแล้วเข้าไปในท่อก๊าซแรกของคานพา ในท่อก๊าซแรก ก๊าซไอเสียจะเคลื่อนที่จากซ้ายไปขวาล้างท่อด้วยการไหลตามขวาง ยอมมอบร่างกายให้กับพวกเขาและที่อุณหภูมิต่ำกว่าให้เข้าไปในท่อก๊าซที่สองของลำแสงการพา (ดูแผนภาพที่ 4 ของการเคลื่อนที่ของก๊าซไอเสีย) ในท่อก๊าซที่สองของชุดการพาความร้อนก๊าซไอเสียจะเคลื่อนที่จากขวา ทางซ้ายล้างท่อด้วยการไหลตามขวางและให้ความร้อนแก่พวกเขาแล้วปล่อยให้หม้อไอน้ำที่อุณหภูมิที่คำนวณได้ผ่านหน้าต่างที่ทำที่ด้านซ้ายบนของผนังด้านหลังของหม้อไอน้ำ จากหม้อไอน้ำ, ปล่องควัน ก๊าซจะถูกส่งผ่านท่อปล่องควันไปยังเครื่องประหยัด
ในการทำความสะอาดพื้นผิวด้านนอกของท่อลำแสงพาความร้อนจากเขม่าและคราบสกปรกอื่น ๆ เมื่อหม้อไอน้ำทำงานบนน้ำมันเชื้อเพลิงจะมีการจัดเตรียมอุปกรณ์เป่าพิเศษ (อุปกรณ์เป่าแบบอยู่กับที่) ผ่านผนังด้านหลังของซับตามแนวแกนของถังผ่านท่อหมุนเวียน ลำแสงจะไหลผ่านท่อเป่าลมแบบหมุน (ทำจากสแตนเลส) ซึ่งมีรูจำนวนหนึ่งพร้อมหัวฉีดสำหรับระบายไอน้ำ ปลายด้านหน้าของท่อพอดีกับปลอกที่เชื่อมกับท่อตรงกลางของแถวที่สองของมัดการพาความร้อน ท่อหมุนด้วยตนเองโดยใช้มู่เล่และโซ่เหล็ก นอกจากนี้ยังมีอุปกรณ์เป่าแบบพกพาอีกด้วย
เมื่อหม้อไอน้ำทำงานโดยใช้น้ำมันเชื้อเพลิง ท่อของกลุ่มการพาความร้อนจะถูกเป่าด้วยไอน้ำหรืออากาศที่ความดัน 0.7-1.0 MPa (7-10 kgf/cm3)
การเป่าจะดำเนินการภายในกำหนดเวลาที่ระบุไว้ในคำแนะนำในท้องถิ่นตลอดจนเมื่ออุณหภูมิของก๊าซไอเสียเพิ่มขึ้น
เราก็ขอแนะนำเช่นกัน
อัตราภาษีเงินได้บุคคลธรรมดาและกำหนดเวลาในการยื่นแบบแสดงรายการ
ขั้นตอนการแปลงสถานที่ที่ไม่ใช่ที่พักอาศัยให้เป็นที่พักอาศัย
ประมวลกฎหมายภาษีอากร 226 หน้า 1
มาโลเฟเยฟ, มิคาอิล ยูริเยวิช
หน่อไม้ฝรั่งถั่วเหลือง ประโยชน์และโทษ หน่อไม้ฝรั่งถั่วเหลือง และการลดน้ำหนัก
หน่อไม้ฝรั่งเกาหลีทำมาจากอะไรและมีปริมาณแคลอรี่อย่างไร
กำลังโหลด...