Probleme și soluții pentru compensarea deformărilor de temperatură ale conductelor de căldură în izolația termică din spumă poliuretanică în timpul instalării fără conducte. Compensarea dilatarii termice

Dispozitive de compensareîn rețelele de încălzire servesc la eliminarea (sau reducerea semnificativă) a forțelor care apar în timpul alungirii termice a conductelor. Ca urmare, tensiunile din pereții conductei și forțele care acționează asupra echipamentelor și structurilor de susținere sunt reduse.

Alungirea țevilor ca urmare a expansiunii termice a metalului este determinată de formula.

unde este coeficientul de dilatare liniară, 1/°С; l—lungimea conductei, m; t— temperatura de functionare pereți, 0 C; t m — temperatura de instalare, 0 C.

Pentru conductele rețelei de încălzire, valoarea t se ia egală cu temperatura (maximum) de funcționare a lichidului de răcire; t m—temperatura aerului exterior calculată pentru încălzire. La medie= 12 · 10 -6 1/°С pentru oțel carbon, prelungire de 1 m țeavă per. la fiecare modificare de temperatură de 100°C va fi l = 1,2 mm/m.

Pentru a compensa alungirea țevilor, se folosesc dispozitive speciale - compensatoare și, de asemenea, folosesc flexibilitatea țevilor la viraje pe traseul rețelelor de încălzire (compensare naturală).

Conform principiului de funcționare, compensatoarele sunt împărțite în axiale și radiale. Compensatoarele axiale sunt instalate pe secțiuni drepte ale conductei de căldură, deoarece sunt proiectate pentru a compensa forțele care apar numai ca urmare a alungirilor axiale. Compensatoarele radiale sunt instalate pe rețelele de încălzire de orice configurație, deoarece compensează atât forțele axiale, cât și cele radiale. Compensarea naturală nu necesită instalare dispozitive speciale, deci trebuie folosit mai întâi.

În rețelele de încălzire se folosesc două tipuri de compensatoare axiale: priză și lentilă. În compensatoarele de presseapa (Fig. 6.11), deformațiile termice ale țevilor conduc la deplasarea sticlei 1 în interiorul carcasei 5, între care garnitura de presa 3 este plasată pentru etanșare bucșa de pământ 2 folosind șuruburile 6.

Orez. 6.11. Rosturi de dilatație cutie de presa

a - unilateral; b - față-verso: 1 - sticlă; 2 — carte de fond; 3 — cutie de presa; 4 - inel de împingere; 5 — corp; 6 - șuruburi de strângere

Un cordon imprimat cu azbest sau cauciuc rezistent la căldură este folosit ca ambalaj omental. În timpul funcționării, garnitura se uzează și își pierde elasticitatea, astfel încât sunt necesare strângeri periodice (prindere) și înlocuire. Pentru a face posibilă efectuarea acestor reparații, compensatoare de cutie de presa sunt plasate în camere.

Racordarea rosturilor de dilatație la conducte se realizează prin sudare. În timpul instalării, este necesar să lăsați un spațiu între gulerul cupei și inelul de împingere al corpului, eliminând posibilitatea forțelor de tracțiune în conducte dacă temperatura scade sub temperatura de instalare și, de asemenea, aliniați cu atenție linia centrală la evitați distorsiunile și blocarea cupei în corp.

Principalele avantaje ale îmbinărilor de dilatație cutie de presa sunt dimensiunile lor reduse (compacitatea) și rezistența hidraulică scăzută, drept urmare sunt utilizate pe scară largă în rețelele de încălzire, mai ales atunci când instalatie subterana. În acest caz, ele sunt instalate la d y = 100 mm sau mai mult, la instalare deasupra capului- la d y = 300 mm sau mai mult.

În compensatoarele de lentile (Fig. 6.12). Când conductele se extind în temperatură, lentile elastice speciale (valuri) sunt comprimate. Acest lucru asigură etanșeitatea completă în sistem și nu necesită întreținere a rosturilor de dilatație.

Lentilele sunt fabricate din tablă de oțel sau semi-lentile ștanțate cu o grosime a peretelui de 2,5 până la 4 mm. sudare cu gaz. Pentru a reduce rezistența hidraulică, în interiorul compensatorului este introdusă o țeavă netedă (camașă) de-a lungul valurilor.

Compensatoarele de lentile au o capacitate de compensare relativ mică și o reacție axială mare. În acest sens, pentru despăgubiri deformatii de temperatura sunt instalate conducte de rețea de încălzire număr mare valuri sau preîntinde-le. Ele sunt de obicei utilizate până la presiuni de aproximativ 0,5 MPa, deoarece la presiuni mari este posibilă umflarea undelor, iar creșterea rigidității undelor prin creșterea grosimii pereților duce la o scădere a capacității lor de compensare și la o creștere a reacției axiale. .

Compensarea naturală a deformațiilor de temperatură are loc ca urmare a îndoirii conductei. Secțiunile îndoite (turnările) măresc flexibilitatea conductei și măresc capacitatea de compensare a acesteia.

Cu compensarea naturală la virajele traseului, deformațiile de temperatură ale conductelor conduc la deplasări laterale ale secțiunilor (Fig. 6.13). Cantitatea deplasării depinde de locația suporturilor fixe: cu cât lungimea secțiunii este mai mare, cu atât este mai mare alungirea acesteia. Acest lucru necesită o creștere a lățimii canalelor și complică funcționarea suporturilor mobile și, de asemenea, nu face posibilă utilizarea unei așezări moderne fără canale la viraje ale traseului. Tensiunile maxime de încovoiere apar la suportul fix al unei secțiuni scurte, deoarece este deplasată cu o cantitate mare.

Rosturile de dilatație radiale utilizate în rețelele de încălzire includ tipuri flexibile și ondulate cu balamale. În rosturile de dilatare flexibile, deformațiile termice ale conductelor sunt eliminate cu ajutorul îndoirii și torsii secțiunilor de conducte special îndoite sau sudate. diverse configurații: În formă de U și S, în formă de liră, în formă de omega etc. Compensatoarele în formă de U sunt cele mai răspândite în practică datorită ușurinței de fabricare (Fig. 6.14a).

Capacitatea lor de compensare este determinată de suma deformărilor - de-a lungul axei fiecare dintre secțiunile conductei. În acest caz, tensiunile maxime de încovoiere apar în secțiunea cea mai îndepărtată de axa conductei - partea din spate a compensatorului. Acesta din urmă, îndoit, se deplasează cu o sumă y, prin care este necesară creșterea dimensiunilor nișei compensatorii.

Pentru a crește capacitatea de compensare a compensatorului sau a reduce cantitatea de deplasare, acesta se instalează cu întindere preliminară (asamblare) (Fig. 6.14,b). În acest caz, spatele compensatorului atunci când nu este utilizat este îndoit spre interior și suferă solicitări de încovoiere. Când țevile sunt prelungite, compensatorul ajunge mai întâi într-o stare fără stres, apoi spatele se îndoaie spre exterior și în el apar tensiuni de încovoiere de semn opus.

Dacă în poziții extreme, i.e. Adică în timpul preîntinderii și în stare de funcționare se ating tensiunile maxime admise, apoi capacitatea de compensare a compensatorului se dublează față de un compensator fără preîntindere. În cazul compensării la aceleași deformații de temperatură în compensator cu preîntindere, spătarul nu se va deplasa spre exterior și, în consecință, dimensiunile nișei compensatorii vor scădea. Funcționarea compensatoarelor flexibile din alte configurații are loc aproximativ în același mod.

Calculul compensației naturaleși compensatoare flexibile este de a determina forța și tensiunile maxime care apar în secțiunile periculoase, de a selecta lungimile secțiunilor de conducte fixate în suporturi fixe și dimensiunile geometrice ale compensatoarelor, precum și de a determina magnitudinea deplasărilor la compensarea deformațiilor de temperatură. .

Metoda de calcul se bazează pe legile teoriei elasticității, relaționând deformațiile cu tensiunile și dimensiuni geometricețevi, unghiuri de îndoire și rosturi de dilatație. În acest caz, tensiunile din secțiunea periculoasă sunt determinate ținând cont de efectul total al forțelor din deformațiile de temperatură ale conductelor, presiunea internă a lichidului de răcire, sarcina de greutate etc. Tensiunile totale nu trebuie să depășească valoarea admisă.

În practică, calculul tensiunilor maxime de încovoiere în rosturile de dilatație îndoite și zonele naturale de compensare se realizează folosind nomograme și grafice speciale. Ca exemplu în Fig. 6.15 prezintă o nomogramă pentru calcularea unui compensator în formă de U.

Calculul unui compensator în formă de U conform nomogramei se efectuează în funcție de alungirea temperaturii conductei t și de relația acceptată dintre lungimea spatelui compensatorului B și consolă H (indicată prin săgeți).

Nomogramele sunt construite pentru diferite diametre standard de conducte d y , metoda de fabricație și raze unghiului de îndoire. În acest caz, sunt indicate și valorile acceptate ale tensiunilor de încovoiere admise, coeficientul de dilatare liniară și condițiile de instalare.

Rosturile de dilatare ondulate de tip balama (Fig. 6.16) sunt rosturi de dilatare a lentilelor, strânse cu legături de dispozitivul de balama 1 cu ajutorul inelelor de susținere 2, montate pe țevi. Când sunt instalate pe un traseu care are o linie întreruptă, ele compensează alungirile termice semnificative prin îndoirea în jurul balamalelor lor. Astfel de compensatoare sunt fabricate pentru țevi cu d y = 150-400 mm pentru presiunea P y de 1,6 și 2,5 MPa și temperaturi de până la 450 °C. Capacitatea de compensare a rosturilor de dilatație articulate depinde de unghiul maxim admis de rotație al rosturilor de dilatație și de dispunerea instalării acestora pe traseu.

Orez. 6.16. Cel mai simplu design compensator tip balama; 1 - balamale; 2 - inel de sprijin

Orez. 6.15. Nomograma pentru calculul unui rost de dilatație de conductă în formă de U flfy = 70 cm.

În timpul funcționării, conductele își schimbă temperatura din cauza schimbărilor de temperatură mediuși lichide pompate. Fluctuațiile de temperatură ale peretelui conductei duc la modificări ale lungimii acestuia.

Legea modificării lungimii conductei este exprimată prin ecuație

Δ=α · l(t y - t o ),

unde Δ este prelungirea sau scurtarea conductei; a este coeficientul de dilatare liniară a conductei metalice (pentru tevi de otel a = 0,000012 1/°С); l - lungimea conductei; t y - temperatura de pozare a conductei; t 0 - temperatura mediului ambiant.

Dacă capetele conductei sunt fixate rigid, atunci apar tensiuni termice de tracțiune sau compresiune din cauza influențelor temperaturii, a căror magnitudine este determinată de legea lui Hooke.

Unde E- modulul de elasticitate al materialului conductei (pentru oțel) E= 2,1·10 6 kg/cm2 =2,1.105 MPa).

Aceste tensiuni determină forțe în punctele în care conducta este fixată, îndreptate de-a lungul axei conductei, independent de lungime și egale cu

unde σ - solicitări de compresiune și tracțiune apărute în conductă din cauza schimbărilor de temperatură; F - secțiunea transversală deschisă a materialului țevii.

Magnitudinea N poate fi foarte mare și poate duce la distrugerea conductei, fitingurilor, suporturilor, precum și a provoca deteriorarea echipamentelor (pompe, filtre etc.) și a rezervoarelor.

Modificările lungimii conductelor subterane depind nu numai de fluctuațiile de temperatură, ci și de forța de frecare a conductei pe sol, care previne modificările de lungime.

Dacă forțele de la solicitările termice nu depind de lungimea conductei, atunci forța de frecare a conductei pe sol este direct proporțională cu lungimea conductei. Există o lungime la care forțele de frecare se pot echilibra cu forța termică, iar conducta nu va avea o schimbare în lungime. În secțiuni de lungime mai mică, conducta se va deplasa în pământ.

Lungimea maximă a unei astfel de secțiuni 1 max, la care conducta se poate deplasa în pământ, este determinată de ecuație

unde δ este grosimea peretelui conductei, cm; k - presiunea solului pe suprafata conductei, kg/cm 2 ; μ - coeficientul de frecare intre teava si sol.

5.2. Compensatoare

Eliberarea conductelor de solicitările termice se realizează prin instalarea compensatoarelor. Compensatoarele sunt dispozitive care permit conductelor să se prelungească sau să se contracte în mod liber cu schimbările de temperatură, fără a deteriora conexiunile. Sunt utilizate lentile, cutia de presare și compensatoare îndoite.

Atunci când alegeți un traseu de conductă, este necesar să ne străduim să vă asigurați că prelungirile de temperatură ale unor tronsoane pot fi percepute prin deformațiile altora, de exemplu. depuneți eforturi pentru autocompensarea conductei, folosind toate virajele și curbele pentru aceasta.

Compensatoare de lentile(Fig. 5.5) sunt utilizate pentru compensarea alungirilor conductelor cu presiuni de funcționare de până la 0,6 MPa și diametre de la 150 la 1.200 mm.

Orez. 5.5. Compensatoare de lentile cu două flanșe

Compensatoarele sunt realizate din plăci conice (ștanțate), fiecare pereche de plăci sudate împreună formează o undă. Numărul de unde în compensator nu este mai mare de 12 pentru a evita îndoirea longitudinală. Capacitatea de compensare a compensatoarelor de lentile este de până la 350 mm.

L Compensatoarele de izolație se caracterizează prin etanșeitate, dimensiuni reduse, ușurință în fabricare și exploatare, dar utilizarea lor este limitată de nepotrivirea lor pentru presiuni mari. Rosturile de dilatație cutie de presa (Fig. 5.6) sunt rosturi de dilatație axiale și sunt utilizate pentru presiuni de până la 1,6 MPa. Compensatoarele constau dintr-un corp din fontă sau oțel și o sticlă inclusă în acesta. Etanșarea dintre sticlă și corp este creată de un sigiliu. Capacitatea de compensare a șanțului de compensare a cutiei de presa variază de la 150 la 500 mm.

Compensatoarele de presare sunt instalate pe conductă cu o instalare precisă, deoarece posibilele distorsiuni pot duce la blocarea manșonului și distrugerea compensatorului. Compensatoarele cutie de presa nu sunt de încredere în ceea ce privește etanșeitatea, necesită o supraveghere constantă a etanșării garniturilor și, prin urmare, au o utilizare limitată. Aceste compensatoare sunt instalate pe conducte cu un diametru de 100 mm și mai mult pentru lichide neinflamabile și pe conducte de abur.

Rosturile de dilatație îndoite au formă de U (Fig. 5.7), în formă de liră, în formă de S și alte forme și sunt fabricate la locul de instalare din țevile din care este asamblată conducta. Aceste compensatoare sunt potrivite pentru toate presiunile, echilibrate și etanșate. Dezavantajele lor sunt dimensiunile lor semnificative.

Există o serie de opțiuni pentru extinderile de compensare a temperaturii în rețelele de încălzire. Rosturile de dilatare flexibile sunt realizate din țevi, cel mai adesea sunt în formă de L sau U. În mod obișnuit, compensatoarele flexibile, indiferent de metoda de așezare termoconductoare, sunt așezate în canale cu o secțiune netrecabilă (nișe), care repetă aspectul în formă al compensatorului în plan.

În rețelele de încălzire subterane, în principal pe conductele de diametru mare, se folosesc cel mai des rosturile de dilatație axiale de tip culisant (combinații de dilatație cu presse). În zonele de instalare, rosturile de dilatație ale presetupei au proprietatea de a secționa conductele în secțiuni care nu sunt conectate metalice între ele. ÎN în acest caz,în prezența unei diferențe de potențial între sticla compensatorului și corp, circuitul electric se va închide prin apă, ceea ce poate duce la apariția unui proces electrochimic, pe suprafețe interioare compensator pentru procesele de coroziune a cutiei de presa. Dar, după cum arată practica, în cazuri frecvente apare o conexiune metalică între două părți ale compensatorului din cauza contactului sticlei cu axul de sol. În timpul utilizării compensatorului cutie de presa, contactul metalic între părțile sale individuale poate să apară uneori și să fie întrerupt.

Compensatoarele de presare, supapele de închidere, precum și alte echipamente care necesită întreținere, sunt amplasate în camere situate la cel mult 150-200 de metri una de cealaltă. Camerele sunt realizate din zidărie de cărămidă, beton monolit sau beton armat. Datorită dimensiunilor semnificative ale echipamentului, camerele sunt de obicei destul de mari. Datorită faptului că există o diferență puternică între structurile de închidere și temperaturile echipamentului, în camere are loc o convecție constantă a aerului umed și, ca urmare, condens pe suprafețele care au o temperatură sub punctul de rouă.

Ca urmare, în anumite zone are loc umezirea concentrată a izolației termice a țevilor din cameră și a zonelor adiacente acesteia, canal, cu picături din tavane de pe pereții prin care țevile sunt introduse în camere, folosind o peliculă de umiditate care curge din planurile de scut ale suporturilor, care sunt plasate în celule. Țevile sunt introduse în camere prin ferestre speciale din pereții camerei. Structura unității de intrare este importantă, în principal pentru conductoarele termice fără conducte, datorită posibilității de afundare a țevii și, ca urmare, deformare a structurii izolației. Structura conductelor unității care intră în camere determină și nivelul de protecție a izolației termice împotriva aerului și umidității în această zonă.

Pentru a asigura compensarea alungirilor de temperatură în secțiuni destul de scurte ale punctului, firele termice individuale sunt fixate cu suporturi fixe, iar o altă parte a firelor termice se mișcă liber în raport cu aceste suporturi. În acest fel, suporturile fixe împart conducta termică în secțiuni care sunt independente în raport cu expansiunea temperaturii. În același timp, suporturile absorb forțele care apar în conducte folosind diferite metode și scheme de compensare a alungirilor de temperatură. Instalarea suporturilor fixe este prevăzută pentru când în diverse moduri garnitura conductoare termic.

Zonele de instalare a suporturilor fixe se combină, ca de obicei, cu nodurile ramurilor de conducte, locațiile echipamentelor de închidere pe conducte, compensatoare de presse, capcane de noroi și alte echipamente. Distanța dintre suporturile fixe depinde în principal de diametrul conductei, de temperatura lichidului de răcire și de capacitatea de compensare a compensatoarelor instalate. La o temperatură maximă a apei de 150 de grade, pentru conductele cu un diametru de 50 până la 1000 de milimetri, distanța dintre suporturi poate fi de la 60 până la 200 de metri.

Canalele de otel, grinzile din beton armat (suporturi frontale) sau panourile din beton armat (suporturile panourilor) pot fi folosite sub forma unei structuri de sustinere in suporturi fixe. Suporturile frontale sunt instalate de obicei în camere, suporturile pentru panouri, utilizate în prezent, sunt instalate în canale și camere. Se presupune un gol în secțiunea de trecere a conductei prin suportul panoului. Conductele din aceste zone trebuie să aibă un strat de protecție, precum și pe alte părți ale conductelor. Spațiul dintre suporturi și țevi trebuie umplut cu căptușeală elastică, care împiedică pătrunderea umezelii în gol. În cazul consumului de ambalaje care absorb umezeala, după cum a arătat practica, în această zonă se poate forma un focar periculos al proceselor de coroziune. Suporturile panourilor trebuie să aibă orificii în partea inferioară pentru a permite trecerea apei și pentru a preveni scufundarea solului în canale.

Structurile portante ale suporturilor fixe au contact direct cu solul sau prin structura de inchidere a camerelor si canalelor. Prin urmare, în absența garniturii dielectrice între opritor (suporti frontali) sau inele de sprijin (suporturi panouri) și structura suportului portant, suportul fix este împământarea conductei de căldură concentrată, adică elementele, ceea ce determină posibilitatea pătrunderii curenților vagabonzi în rețeaua de încălzire, iar în cazurile de consumare a protecției electrochimice - un element , care îi reduce eficacitatea.

3. Parametrii de bază de proiectare. Temperatura, presiunea, tensiunea admisă.
4. Cerințe de bază pentru proiectarea aparatelor sudate (dați documentele de reglementare). Dispozitive de testare pentru rezistență și etanșeitate.
5. Plăci de coajă. Concepte de bază și definiții. Stare de stres a carcasei de revoluție sub influența presiunii interne.
10. Vibrații mecanice ale arborilor. Viteza critică a unui arbore cu o singură sarcină (analiza formulei de deformare dinamică). Condiție de rezistență la vibrații. Fenomenul de autocentrare.
11. Caracteristici de calcul a arborilor cu mai multe mase. Conceptul unei metode precise pentru calcularea vitezelor critice. Metode aproximative.
12. Vibrațiile arborelui. Efect giroscopic. Influența diferiților factori asupra vitezei critice
15. Calculul aparatelor de coloană pentru sarcinile vântului. Schema de proiectare, stări de proiectare. Determinarea sarcinii axiale.
16. Determinarea sarcinii vântului și a momentului încovoietor. Verificarea rezistenței corpului aparatului coloanei.
17. Calculul aparatelor de coloană pentru sarcinile vântului. Tipuri și design de suporturi pentru dispozitive verticale. Selectarea tipului de suport.
18. Calculul aparatelor de coloană pentru sarcinile vântului. Verificarea rezistenței și stabilității carcasei suport și componentelor sale.
19. Schimbătoare de căldură. Determinarea forțelor și tensiunilor de temperatură în corpurile și tuburile de tip Tn (Dați o diagramă de calcul, formule fără derivare. Analiza formulelor).
20. Schimbatoare de caldura. Determinarea forțelor și tensiunilor de temperatură în corpuri și tuburi de tip tk (Dați o diagramă de calcul, formule fără derivare. Analiza formulelor).
21) Scopul și rolul mașinilor și dispozitivelor. Principalele tendințe în dezvoltarea instrumentației pentru procesele de rafinare a petrolului și gazelor
24. Rolul și locul dispozitivelor de coloană în procesul tehnologic. Conținutul pașaportului dispozitivului.
25. Dispozitive interne ale aparatelor pe coloană. Tipuri de plăci, clasificarea lor și cerințele pentru acestea. Proiectarea dispozitivelor interne de fixare. Dispozitive Fender.
26. Dispozitive de contact atașate. Tipuri și clasificare a duzelor. Principii pentru alegerea duzelor.
27. Coloane de vid. Caracteristici de proiectare și funcționare. Sisteme, structuri de creare a vidului.
28. Cuptoare tubulare. Scopul, locul și rolul lor în sistemul tehnologic și domeniul de aplicare. Clasificarea cuptoarelor cu tuburi și tipurile acestora.
30. Bobina tubulară, designul său, metodele de fixare. Alegerea dimensiunilor și materialelor țevilor și curbelor, cerințe tehnice.
31. Dispozitive de arzător utilizate în cuptoarele tubulare. Clasificare, dispozitiv și principiu de funcționare.
32. Metode de creare a tirajului în cuptoare. Metode de reciclare a căldurii din gazele de ardere.
33. Schimbatoare de caldura. Informații generale despre procesul de transfer de căldură. Cerințe pentru dispozitive. Clasificarea echipamentelor de schimb de căldură.
34. Schimbatoare de caldura cu manta si tub. Schimbatoare de caldura de tip dur. Avantaje și dezavantaje. Metode de atașare a foii tubulare pe corp. Schimbatoare de caldura cu compensator.
35. Schimbătoare de căldură cu design nerigid. Design schimbător de căldură cu tub în U.
36. Schimbatoare de caldura cu cap plutitor. Caracteristicile dispozitivului și designul capetelor plutitoare. Schimbător de căldură de tip „țeavă în conductă”.
37. Răcitoare de aer. Clasificare și domeniul de aplicare. Designul avo.
38. Clasificarea conductelor tehnologice. Categorii de conducte. Scop și aplicare.
39. Deformații de temperatură ale conductelor și metode de compensare a acestora.
40. Fitinguri pentru țevi. Clasificare. Caracteristici ale designului constructiv și material.
41. Fundamentele transferului de masă. Clasificarea proceselor de transfer de masă. Transfer de masă, transfer de masă, transfer de masă. Mecanisme de difuzie și convecție de transfer de masă. Echilibrul și forța motrice a transferului de masă.
42. Ecuația de transfer de masă, coeficient de transfer de masă. Ecuația de transfer de masă, coeficientul de transfer de masă. Bilanțul material al transferului de masă. Ecuația liniei de lucru.
43 Forța motrice medie a transferului de masă. Calculul forței motrice medii a transferului de masă. Numărul de unități de transfer. Înălțimea unității de transfer. Ecuația diferențială a difuziei convective.
45 Calculul înălțimii dispozitivelor de transfer de masă. Numărul de trepte teoretice de concentrare se modifică și înălțimea echivalentă cu pasul teoretic. Metodă grafică de calcul a numărului de plăci teoretice.
48. Procese de distilare. Fundamentele fizico-chimice. legea lui Raoult. Ecuația liniei de echilibru, volatilitate relativă. Reprezentarea proceselor de distilare pe diagrame y- și t-X-y.
49 Distilarea simplă, bilanțul material al distilării simple. Scheme de distilare fracționată și în trepte, distilare cu reflux parțial.
51. Dispozitive de coloană ambalată și cu plăci, tipuri de ambalaje și plăci. Coloane goale de pulverizare utilizate pentru absorbție și extracție. Absorbante de film.
54 Scopul și principiile de bază ale procesului de cristalizare. Metode tehnice ale procesului de cristalizare în industrie. Ce tipuri de aparate sunt folosite pentru a efectua procesul de cristalizare.
56. Informații generale despre procesul de decontare. Proiectarea rezervoarelor de decantare. Determinarea suprafeței de depunere.
57. Separarea sistemelor neomogene în domeniul forțelor centrifuge. Descrierea procesului de centrifugare. Dispozitiv de centrifugare. Separarea într-un ciclon.
58. Epurarea apelor uzate prin flotatie. Tipuri și metode de flotație. Proiectări de instalații de flotație.
59. Principii fizice și metode de purificare a gazelor. Tipuri de dispozitive de purificare a gazelor.
1. Purificarea prin gravitație a gazelor.
2. Sub influența forțelor de inerție și a forțelor centrifuge.
4. Curăţare umedă cu gaz
60. Conceptul de strat limită. Stratul limită laminar. Strat limită turbulent. Profil de viteză și frecare în țevi.
61. Cerințe generale pentru mijloacele de detectare a defectelor
63. Clasificarea metodelor de încercare nedistructivă.
64. Clasificarea instrumentelor optice pentru inspecția optică vizuală.
65 Esența și clasificarea metodelor de detectare a defectelor capilare.
66. Domeniul de aplicare și clasificarea metodelor de testare magnetică.
67. Metoda de control Fluxgate
∆l=α l ∆t
unde α este coeficientul de dilatare liniară a metalului conductei; pentru oțel a=12-10-6 m/(m °C);
l- lungimea conductei;
∆t este diferența absolută de temperatură a conductei înainte și după încălzire (răcire);
Dacă conducta nu poate fi prelungită sau scurtată liber (și conducte de proces sunt exact acestea), atunci deformațiile de temperatură provoacă tensiuni de compresiune (în timpul alungirii) sau de tracțiune (în timpul scurtării) în conductă, care sunt determinate de formula:
δ=E ξ=E ∆l/l
unde E este modulul elastic al materialului conductei
∆l - alungirea (scurtarea) relativă a conductei
Dacă luăm E = 2,1 * 105 MN/m2 pentru oțel, atunci conform formulei (13) se dovedește că atunci când este încălzit (răcit) cu 1 ° C, tensiunea de temperatură va ajunge la 2,5 MN/m2, la = 300 ° C valoarea = 750 MN/m2. Din cele de mai sus rezultă că conductele care funcționează la temperaturi care variază într-un interval larg, pentru a evita distrugerea, trebuie să fie echipate cu dispozitive de compensare care să poată percepe cu ușurință solicitările de temperatură.
Datorită diferenței de temperatură dintre produsele transportate și mediu, conductele sunt supuse deformațiilor de temperatură. De obicei, conductele au o lungime considerabilă, astfel încât deformarea lor termică generală poate fi suficient de mare pentru a provoca ruperea sau bombarea conductei. În acest sens, este necesar să se asigure capacitatea conductei de a compensa aceste deformații.
Pentru a compensa deformațiile de temperatură în conductele de proces, se folosesc compensatoare în formă de U, lentile, ondulate și gland.
Rosturile de dilatare în formă de U (Fig. 5.1) sunt utilizate pe scară largă pentru conductele de proces pe uscat, indiferent de diametrul acestora. Astfel de compensatoare au o capacitate mare de compensare, pot fi folosite la orice presiune;
sunt voluminoase și necesită instalarea unor suporturi speciale. Acestea sunt de obicei amplasate orizontal și echipate cu dispozitive de drenaj.
Compensatoarele de lentile sunt utilizate pentru conductele de gaz la presiuni de funcționare de până la 1,6 MPa. Ele sunt similare ca design cu compensatoarele pentru schimbătoarele de căldură cu carcasă și tub.
Rosturile de dilatație ondulate (Fig. 5.2) sunt utilizate pentru conducte cu medii neagresive și moderat agresive la presiuni de până la 6,4 MPa. Un astfel de rost de dilatare constă dintr-un element ondulat flexibil 4, ale cărui capete sunt sudate la duzele 1. Inelele de restricție 3 împiedică bombarea elementului și limitează îndoirea peretelui acestuia. Elementul flexibil este protejat din exterior de o carcasă 2 și are în interior o sticlă 5 pentru a reduce rezistența hidraulică a compensatorului.
Pe conductele din fontă și materiale nemetalice se instalează compensatoare de presare (Fig. 5.3), care constau dintr-o carcasă 3 montată pe un suport 1, o garnitură 2 și un miez 4. Compensarea deformărilor de temperatură are loc datorită mişcarea reciprocă a carcasei 3 şi tub interior 5. Rosturile de dilatație cutie de presa au o capacitate de compensare ridicată, totuși, datorită dificultății de a asigura etanșarea la transportul de materiale inflamabile, toxice și gaze lichefiate nu sunt folosite.
Conductele sunt așezate pe suporturi, distanța dintre care este determinată de diametrul și materialul conductelor. Pentru țevile de oțel cu un diametru de până la 250 mm, această distanță este de obicei de 3-6 m. Conductele din materiale fragile (sticlă, compoziții de grafit etc.) sunt așezate în tăvi solide și baze solide.

Aparatul contine un corp curbat format din coturi si sectiuni drepte, realizate din material elastic, în principal dintr-un manșon (furtun) din cauciuc-țesătură, iar la capetele corpului există țevi sau țevi cu flanșe pentru conectarea la conductele rețelei de încălzire, iar materialul corpului elastic este întărit plasă metalică.

Invenția se referă la sisteme termoficare zone populate, întreprinderile industriale si camerele cazanelor.

ÎN sisteme centralizate furnizarea de căldură, o sursă de căldură (cazană) furnizează căldură mai multor consumatori aflați la o anumită distanță de sursa de căldură, iar căldura este transferată de la sursă către consumatori prin conducte speciale de căldură - rețele de căldură.

Rețeaua de încălzire este formată din conducte de oțel conectate prin sudură, izolație termică, dispozitive de compensare a dilatațiilor de temperatură, supape de închidere și control, suporturi mobile și fixe etc., p. 253 sau, p. 17.

Când lichidul de răcire (apă, abur etc.) se deplasează prin conducte, acesta din urmă se încălzește și se alungește. De exemplu, când temperatura crește cu 100 de grade, alungirea conductelor de oțel este de 1,2 mm pe metru de lungime.

Compensatoarele sunt utilizate pentru a absorbi deformațiile conductelor atunci când temperatura lichidului de răcire se modifică și pentru a le elibera de solicitările de temperatură care apar, precum și pentru a proteja fitingurile instalate pe conducte de distrugere.

Conductele rețelelor de încălzire sunt dispuse astfel încât să se poată lungi liber când sunt încălzite și să se scurteze când sunt răcite, fără a suprasolicita materialul și conexiunile conductelor.

Există dispozitive cunoscute pentru compensarea expansiunii de temperatură, care sunt realizate din aceleași conducte ca și ridicatoarele de apă caldă. Aceste compensatoare sunt realizate din țevi îndoite sub formă de semi-unde. Astfel de dispozitive au utilizare limitată, deoarece capacitatea de compensare a semi-undelor este mică, de multe ori mai mică decât Rosturi de dilatație în formă de U. Prin urmare, astfel de dispozitive nu sunt utilizate în sistemele de alimentare cu căldură.

Cele mai asemănătoare dispozitive în ceea ce privește totalitatea caracteristicilor sunt cunoscute pentru compensarea expansiunii termice a rețelelor de încălzire de la 189 sau p. 34. Compensatoarele cunoscute pot fi împărțite în două grupe: radiale flexibile (în formă de U) și axiale (prestopus). Rosturile de dilatație în formă de U sunt cele mai des folosite, deoarece nu necesită întreținere, dar necesită întindere. Dezavantajele compensatoarelor în formă de U includ: rezistența hidraulică crescută a secțiunilor rețelelor de încălzire, debitul crescut al conductei, necesitatea instalării de nișe, iar acest lucru duce la creșterea costurilor de capital. Rosturile de dilatație pentru pressea necesită întreținere constantă, astfel încât acestea pot fi instalate doar în camere termice, iar acest lucru duce la costuri de construcție mai mari. Pentru compensarea alungirilor de temperatură se folosesc și rotații ale rețelelor de încălzire (compensare în formă de L și Z, Fig. 10.10 și 10.11, p. 183).

Dezavantajele unor astfel de dispozitive de compensare sunt complexitatea instalării în prezența compensatoarelor în formă de U și complexitatea funcționării atunci când se utilizează compensatoare de glande, precum și durata de viață scurtă a conductelor de oțel din cauza coroziunii acestora din urmă. În plus, odată cu alungirea termică a conductelor, apar forțe de deformare elastică, momente de încovoiere ale rosturilor de dilatație flexibile, inclusiv rotații ale rețelelor de încălzire. De aceea, la instalarea rețelelor de încălzire, se folosesc conducte de oțel, deoarece sunt cele mai durabile și este necesar să se efectueze calcule de rezistență, p. 169. Rețineți că conductele de oțel ale rețelelor de încălzire sunt supuse unei coroziuni intense, atât interioare, cât și externe. Prin urmare, durata de viață a rețelelor de încălzire, de regulă, nu depășește 6-8 ani.

Rosturile de dilatație în formă de U constau din 4 coturi și trei secțiuni drepte de conducte de oțel conectate prin sudură. Ca urmare a conexiunii acestor elemente, se formează un corp curbat în forma literei „P”.

Autocompensarea conductelor se realizează conform unei scheme în formă de Z și a unei scheme în formă de L, Fig. 10.10. și Fig. 10.11, p. 183.

Designul în formă de Z include două coturi și trei secțiuni drepte de conducte de oțel conectate prin sudură. Ca urmare a conexiunii acestor elemente, se formează un corp curbat în forma literei „Z”.

Schema în formă de L include o ramură și două secțiuni drepte de conducte de oțel conectate prin sudare. Ca urmare a conexiunii acestor elemente, se formează un corp curbat în forma literei „L”.

Obiectivul invenției este de a crește durata de viață a conductelor de alimentare și de retur a rețelelor de încălzire, de a simplifica instalarea rețelelor de încălzire și de a crea condiții în care să nu existe cauze care să conducă la stres în conducte din prelungirea temperaturii conductelor. .

Acest obiectiv este atins prin faptul că un dispozitiv pentru compensarea alungirii termice a conductelor unei rețele de încălzire care conține un corp curbat format din coturi și secțiuni drepte ale conductei diferă de prototip prin faptul că corpul curbat al coturilor și secțiunilor drepte este realizat din elastic material, în principal dintr-un manșon de cauciuc-țesătură (sau un furtun fabricat, de exemplu, din cauciuc), iar la capetele carcasei există duze sau duze cu flanșe pentru conectarea la conductele rețelei de încălzire. În acest caz, materialul elastic din care este realizat corpul curbat (furtunul) poate fi întărit în principal cu o plasă metalică.

Utilizarea dispozitivului propus duce la o reducere a consumului de conducte, o reducere a dimensiunii nișelor pentru instalarea rosturilor de dilatare, nu este nevoie de întinderea rosturilor de dilatație, adică costurile de capital sunt reduse în cele din urmă. În plus, nu va exista stres din cauza expansiunii temperaturii în conductele de alimentare și retur ale rețelelor de încălzire; prin urmare, pentru instalarea rețelelor de încălzire, conducte realizate din mai puțin material rezistent decât oțelul, inclusiv țevile rezistente la coroziune (fontă, sticlă, plastic, azbociment etc.), ceea ce duce la o reducere a capitalului și costurile de operare. Realizarea conductelor de alimentare și retur din material rezistent la coroziune (fontă, sticlă etc.) crește durabilitatea rețelelor de încălzire de 5-10 ori, iar acest lucru duce la o reducere a costurilor de exploatare; Într-adevăr, dacă durata de viață a conductelor crește, înseamnă că este necesară înlocuirea conductelor rețelelor de încălzire mai rar, ceea ce înseamnă că mai rar va fi necesar să rupeți un șanț, să îndepărtați plăcile pentru canalele suprapuse pentru așezarea rețelelor de încălzire. , demontați conductele care și-au îndeplinit durata de viață, așezați conducte noi, acoperiți noua lor izolație termică, așezați plăcile de podea, umpleți șanțul cu pământ și efectuați alte lucrări.

Dispozitivul de întoarcere a rețelelor de încălzire pentru implementarea compensării conductelor în formă de „G” și „Z” duce la o reducere a costurilor cu metalul și simplifică compensarea prelungirilor de temperatură. În acest caz, manșonul din cauciuc-țesătură folosit pentru a compensa dilatarea termică poate fi din cauciuc sau un furtun; în acest caz, furtunul poate fi întărit (pentru rezistență), de exemplu, cu sârmă de oțel.

Manșoanele (furtunurile) din cauciuc-țesătură sunt utilizate pe scară largă în tehnologie. De exemplu, țevile flexibile (inserții de izolare a vibrațiilor) sunt folosite pentru a preveni transmiterea vibrațiilor de la pompa de circulatie pentru sistemul de încălzire p. 107, fig. Folosind furtunuri, chiuvete și chiuvete sunt conectate la conductele de alimentare cu apă caldă și rece. Cu toate acestea, în acest caz, manșoanele (furtunurile) din cauciuc-țesătură prezintă noi proprietăți, deoarece acționează ca dispozitive de compensare, adică compensatoare.

Figura 1 prezintă un dispozitiv pentru compensarea alungirilor termice ale conductelor rețelei de încălzire, iar Figura 2 prezintă secțiunea 1-1 din Figura 1

Aparatul este format dintr-o conductă 1 de lungime L, din material elastic; o astfel de conductă poate fi un manșon de cauciuc, teava flexibila, furtun, furtun armat cu plasă metalică, conductă din cauciuc etc. La fiecare capăt 2 și 3 al conductei 1 este introdusă o țeavă 4 și 5, de care sunt atașate rigid flanșele 6 și 7, de exemplu, prin sudare, în care sunt găuri 8 și 9, cu diametrul egal cu diametrul interior al țevilor 4 și 5. Pentru a asigura rezistența și etanșeitatea conexiunii conductei 1 și țevilor 4 și 5, se instalează clemele 10 și 11. Fiecare clemă este strânsă cu un șurub 12 și o piuliță 13 flanșele 6 și 7 există găuri 14 pentru șuruburile 31, Fig. 5 cu care flanșele 6 și 7 sunt conectate la contraflanșele 19 și 20, atașate la conductele 15 și 16 ale rețelei de încălzire (vezi Fig. 5 și 6) . Contraflanșele nu sunt prezentate în Figurile 1 și 2. Pentru a asigura rezistența și etanșeitatea conexiunii dintre conducta 1 și conductele 4 și 5, în loc de clemele 10 și 11, puteți utiliza o altă conexiune, de exemplu, prin sertizare.

ÎN acest dispozitivțevile 4 și 5 și flanșele 6 și 7 pot fi realizate din oțel și conectate, de exemplu, prin sudare. Cu toate acestea, este mai convenabil să se realizeze țevile 4 și 5 și flanșele 6 și 7 ca un singur produs dintr-o bucată, de exemplu, prin turnare sau turnare prin injecție dintr-un material rezistent la coroziune, de exemplu fonta. În acest caz, durabilitatea dispozitivului propus va fi semnificativ mai mare.

Figurile 3 și 4 prezintă o altă versiune a dispozitivului propus. Diferența este că flanșele 6 și 7 nu sunt atașate la conductele 4 și 5, iar conectarea conductelor 4 și 5 la conductele rețelei de încălzire se realizează prin sudare, adică se asigură o conexiune permanentă. Dacă există flanșe 6 și 7 (a se vedea fig. 1), conectarea dispozitivului propus cu conducta rețelei de încălzire se realizează folosind o conexiune detașabilă, care este mai convenabilă la instalarea conductelor.

Înainte de instalare, dispozitivul pentru compensarea alungirilor termice ale conductelor rețelei de încălzire primește forma unui corp curbat. De exemplu, Fig. 5 prezintă o carcasă în formă de U. Această formă este dată dispozitivului propus prin îndoirea conductei 1, vezi Fig.1. Atunci când este necesară compensarea alungirilor de temperatură datorate rotațiilor, dispozitivul propus primește o formă L sau Z. Rețineți că forma Z este formată din două forme L.

Figura 5 prezintă o secţiune a conductei 15 cu o lungime de L1 şi o secţiune a unei conducte 16 cu o lungime de L3; Aceste secțiuni sunt situate între suporturile fixe 17 și 18. Între conductele 15 și 16 există un dispozitiv propus pentru compensarea dilatațiilor termice de lungime L2. Locația tuturor elementelor din Fig. 5 este prezentată în absența lichidului de răcire în conductele 15 și 16 și în dispozitivul propus.

O contraflanșă 19 este atașată rigid la conducta 15 (vezi Fig. 5), iar o contraflanșă 20 este atașată în mod similar la conducta 16.

După instalarea dispozitivului propus, acesta este conectat la conductele 15 și 16 folosind șuruburi 32 și piulițe, flanșe 6 și 7 și contraflanșe 19 și 20; Garniturile sunt instalate între flanșe. În Fig.5, clemele 10 și 11 și șuruburile 12 nu sunt prezentate.

Figura 5 prezintă un dispozitiv propus pentru compensarea expansiunii termice prin împărțirea conductei 1 (vezi Figura 1) în formă de U, adică, în acest caz, dispozitivul propus - un corp curbat - este format din 4 coturi și 3 secțiuni drepte.

Dispozitivul funcționează după cum urmează. Când un lichid de răcire, de exemplu, apă caldă, este furnizat dispozitivului propus și conductelor 15 și 16, conductele 15 și 16 se încălzesc și se prelungesc (vezi Fig. 6). Conducta 15 este extinsă cu cantitatea L1; lungimea conductei 15 va fi egală cu . Când conducta 15 este prelungită, se deplasează spre dreapta și, în același timp, flanșele 19, conducta 4 și o parte a conductei 1, care sunt conectate între ele, se deplasează spre dreapta (clemele 10 și 11 nu sunt afișate în Figurile 5 și 6). În același timp, conducta 16 este extinsă cu cantitatea L 3, lungimea conductei 16 va fi egală cu . În acest caz, flanșele 7 și 20, conducta 5 și o parte din conducta 1 conectată la conducta 5 se vor deplasa spre stânga cu cantitatea L 3. Distanța dintre flanșele 6 și 7 a scăzut și a devenit egală. . În acest caz, conducta 1 care leagă conductele 4 și 5 (și conductele 15 și 16) este îndoită și, din acest motiv, nu interferează cu mișcarea conductelor 15 și 16, prin urmare, nu apare nicio tensiune în conductele 15 și 16 din alungirea conductelor. conducte.

Evident, lungimea conductei 1 ar trebui să fie distanta mai mare L 2 între flanșele 6 și 7 pentru a se putea îndoi. În acest caz, nu apar tensiuni în conductele 1, 15 și 16 din alungirile termice ale conductelor 15, 16 și 1.

Este recomandabil să instalați dispozitivul propus pentru compensarea prelungirilor de temperatură în mijlocul secțiunilor drepte între suporturi fixe.

Dispozitivul propus, prezentat în fig. 3 şi 4, funcţionează într-un mod similar; singura diferență este că dispozitivul nu are flanșe 6 și 7 (Fig. 5), iar conectarea ambelor conducte 4 și 5 cu conductele 15 și 16 se realizează prin sudare, adică în acest caz este o legătură permanentă. utilizat (prezentat în fig. 7).

Figura 7 prezintă o secţiune în formă de L a conductei situată între suporturile fixe 21 şi 22. Lungimea secţiunii drepte a conductei 23 este egală cu L4, iar lungimea conductei 24 este egală cu L5. Conducta 1 (vezi Fig. 1) este îndoită pe o rază R. Dispozitivul prezentat este ușor diferit de dispozitivul prezentat în Fig. 1 și anume: în Fig. 7 nu există țevi 4 și 5 cu flanșe 6 și 7. Funcția țevii este îndeplinită de conductele 23 și 24, adică țevile sunt introduse în capetele 2 și 3 ale conductei 1 (Fig. 1), clemele 10 și 11 asigură rezistența și etanșeitatea conexiunii conductelor 1 cu conductele 23 și 24. Acest design simplifică oarecum fabricarea dispozitivului propus, dar complică instalația rețelelor de încălzire, prin urmare are o utilizare limitată. Locația tuturor elementelor prezentate în Fig. 7 este prezentată în absența lichidului de răcire în conductele 23, 24 și 1.

Când lichidul de răcire este furnizat conductelor 1, 23 și 24, conductele 23 și 24 se încălzesc și se prelungesc (vezi Fig. 8). Linia 23 este prelungită cu o sumă L 4 și linia 24 este prelungită cu o sumă L 5 . În acest caz, capătul 25 al conductei 23 se deplasează în sus, iar capătul 26 al conductei 24 se deplasează spre stânga (vezi Fig. 8). În acest caz, conducta 1 (din material elastic), care conectează capetele 25 și 26 ale conductelor 23 și 24, datorită îndoirii sale, nu împiedică deplasarea conductei 23 în sus și a conductei 24 spre stânga. În acest caz, în conductele 1, 23 și 24 nu apar solicitări de dilatare termică.

Figura 9 prezintă o variantă a dispozitivului propus atunci când este utilizat pentru compensarea în formă de Z a dilatațiilor termice. Secțiunea în formă de Z a conductei este situată între suporturile fixe 26 și 27. Lungimea conductei 28 este L 6, iar lungimea conductei 29 este L 8; lungimea dispozitivului de compensare a expansiunii temperaturii este L 7 Conducta 1 este îndoită în forma literei Z. La fiecare capăt 2 și 3 al conductei 1 sunt introduse conductele 4 și 5 cu flanșe 6 și 7. conducta 4, flanșele 6 și 30 sunt conectate ferm și ermetic, de exemplu, folosind șuruburi și cleme (a se vedea figura 1). Conducta 29, conducta 5, flanșele 7 și 31 sunt conectate într-un mod similar. Locația tuturor elementelor din Fig. 9 este prezentată în absența lichidului de răcire în conducte (Fig. 9). Principiul de funcționare al dispozitivului propus este similar cu dispozitivul discutat anterior, vezi Figurile 1-8.

Când lichidul de răcire este furnizat conductelor 28, 1 și 29 (vezi Fig. 10), conductele 28, 1 și 29 se încălzesc și se alungesc. Conducta 28 este prelungită spre dreapta cu cantitatea L6; simultan, flanșele 6 și 30, conducta 4 și capătul 2 al conductei 1 se deplasează spre dreapta (adică partea conductei 1 atașată la conducta 4 se deplasează, deoarece aceste elemente sunt conectate între ele și conducta 28. În mod similar, conducta 29 este extinsă la stânga cu cantitatea L 8 , în același timp, flanșele 7 și 31, conducta 5 și capătul 3 al conductei 1 se deplasează spre stânga (adică partea conductei 1 conectată la conducta 5 se deplasează, deoarece aceste elemente; sunt conectate între ele și conducta 29. În acest caz, conducta 1 nu se îndoaie din cauza îndoirii sale împiedică mișcarea conductelor 28 și 29. În acest caz, nu apar solicitări de dilatare termică în conductele 28, 29 și 1). .

În toate variantele luate în considerare ale proiectării dispozitivului propus, lungimea conductei L (a se vedea Fig. 1) depinde de diametrul conductelor rețelei de încălzire, de materialul din care este realizată conducta 1 și de alți factori și este determinată prin calcul.

Conducta 1 (vezi Fig. 1) poate fi realizată dintr-un manșon (furtun) ondulat din cauciuc-țesătură, cu toate acestea, ondulațiile cresc rezistența hidraulică a rețelei de încălzire, se înfundă cu particule solide care pot fi prezente în lichidul de răcire și în prezența particulelor solide, capacitatea de compensare a unui astfel de manșon scade, prin urmare, un astfel de manșon are o utilizare limitată; utilizat atunci când nu există particule solide în lichidul de răcire.

Pe baza celor de mai sus, putem concluziona că dispozitivul propus este durabil, mai ușor de instalat și mai economic în comparație cu dispozitivul cunoscut.

Surse de informare

1. Rețele de inginerie. Dotarea clădirilor și structurilor: Manual / E.N. Buharkin și altele; Ed. Yu.P. Sosnina. - M.: facultate 2001. - 415 p.

2. Manualul designerului. Proiectarea retelelor de incalzire. Ed. ing. A.A. Nikolaeva. M.: Stroyizdat, 1965. - 360 p.

3. Descrierea inventiei pentru brevetul RU 2147104 CL F24D 17/00.