การวิเคราะห์ประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนประเภทต่างๆ ปั๊มความร้อนแบบดูดซับ (ตัวเลือก) และวิธีการใช้งาน (ตัวเลือก)

ปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกัน เพื่อให้มั่นใจถึงการทำงานที่เชื่อถือได้ของปั๊มภายใต้สภาวะที่อาจเกิดการตกผลึกในการไหลของสารดูดซับของเหลว ปั๊มจึงมีวิธีการที่ไวต่อการเริ่มต้นการตกผลึกของสารดูดซับในของไหลทำงานหรือจนถึงจุดเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้ ตลอดจนวิธีการป้องกันการตกผลึกเพิ่มเติม และ/หรือการละลายสารละลายที่ตกผลึกหรือลดความหนืดสูง 8 น. และเงินเดือน 6 ​​ราย ป่วย 6 ราย

สิ่งประดิษฐ์ปัจจุบันเกี่ยวข้องกับปั๊มความร้อนแบบดูดซับ โดยเฉพาะอย่างยิ่งปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงแบบดูดซับ และวิธีการใช้งานปั๊มความร้อนดังกล่าว การดูดซึม ปั๊มความร้อน ประกอบด้วยส่วนประกอบต่อไปนี้: เครื่องระเหย ตัวดูดซับ เครื่องกำเนิดไฟฟ้า คอนเดนเซอร์ และอาจเป็นทางเลือกตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย และเติมส่วนผสมการทำงานที่เหมาะสมในสถานะของเหลว ส่วนผสมที่ใช้งานประกอบด้วยส่วนประกอบที่ระเหยได้และตัวดูดซับได้ ในปั๊มความร้อนแบบดูดซับ แหล่งความร้อนอุณหภูมิสูงเรียกว่าความร้อนคุณภาพสูง และแหล่งความร้อนอุณหภูมิต่ำเรียกว่าความร้อนเกรดต่ำ จะถ่ายเทความร้อนไปยังปั๊มความร้อน ซึ่งจะถ่ายเท (หรือดีดออก) ผลรวมของ อินพุตความร้อนจากทั้งสองแหล่งที่อุณหภูมิกลาง ในการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดซับทั่วไป ส่วนผสมทำงานที่มีส่วนประกอบระเหยง่ายสูง (เพื่อความสะดวกซึ่งเรียกว่า "ส่วนผสม R") จะถูกให้ความร้อนภายใต้แรงดันในเครื่องกำเนิดไฟฟ้าโดยใช้ความร้อนคุณภาพสูงเพื่อผลิตไอของสารระเหย ส่วนประกอบและส่วนผสมที่ใช้งานซึ่งมีส่วนประกอบที่ระเหยง่ายหรือไม่มีไขมันมาก ส่วนประกอบ (เพื่อความสะดวกจะเรียกว่า “ส่วนผสม L”) ในปั๊มความร้อนแบบขั้นตอนเดียวที่รู้จัก ไอระเหยของส่วนประกอบที่ระเหยได้ข้างต้นจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะถูกควบแน่นในคอนเดนเซอร์ที่อุณหภูมิสูงเท่ากันเพื่อปล่อยความร้อนและสร้างส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลว เพื่อลดความดัน ส่วนประกอบระเหยของเหลวจะถูกส่งผ่านวาล์วขยายตัว และจากนั้นจะถูกส่งไปยังเครื่องระเหย ในเครื่องระเหย ของเหลวข้างต้นจะได้รับความร้อนจากแหล่งความร้อนที่มีอุณหภูมิต่ำ ซึ่งโดยทั่วไปจะเป็นอากาศหรือน้ำที่อุณหภูมิแวดล้อม และระเหยไป ไอระเหยที่เกิดขึ้นของส่วนประกอบที่ระเหยได้จะผ่านไปยังตัวดูดซับ โดยที่มันถูกดูดซับเข้าไปในสารผสม L ทำให้เกิดสารผสม R ใหม่ และสร้างความร้อน หลังจากนั้น สารผสม R จะถูกถ่ายโอนไปยังเครื่องกำเนิดไอน้ำ และทำให้วงจรเสร็จสมบูรณ์ กระบวนการนี้มีหลายรูปแบบที่เป็นไปได้ ตัวอย่างเช่น ปั๊มความร้อนอาจมีขั้นตอนตั้งแต่สองขั้นตอนขึ้นไป โดยที่ไอน้ำจากส่วนประกอบที่ระเหยได้ซึ่งถูกระเหยโดยเครื่องกำเนิดไอน้ำ (หลัก) ที่กล่าวถึงเครื่องแรกถูกควบแน่นในคอนเดนเซอร์ตัวกลางซึ่งเชื่อมต่อด้วยความร้อนเพื่อจ่ายความร้อนให้กับ เครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลางซึ่งผลิตส่วนประกอบไอระเหยเพิ่มเติมสำหรับการควบแน่นในคอนเดนเซอร์ที่กล่าวถึงตัวแรก (หลัก) เมื่อเราต้องการระบุสถานะทางกายภาพของส่วนประกอบที่ระเหยได้ เพื่อความสะดวกเราจะเรียกว่าส่วนประกอบที่เป็นก๊าซระเหย (เมื่ออยู่ในสถานะก๊าซหรือเป็นไอ) หรือส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลว (เมื่ออยู่ในสถานะของเหลว) ส่วนประกอบระเหยอาจเรียกว่าสารทำความเย็นและส่วนผสมของ L และ R - ตัวดูดซับของเหลว ในตัวอย่างที่เจาะจง สารหล่อเย็นคือน้ำและสารดูดซับของเหลวคือสารละลายไฮดรอกไซด์ที่มีไฮดรอกไซด์ของโลหะอัลคาไล ตามที่อธิบายไว้ในสิทธิบัตรยุโรป EP-A-208427 ซึ่งเนื้อหาถูกรวมเข้าไว้ในที่นี้โดยการอ้างอิง US Pat. No. 5,009,085 ซึ่งเนื้อหารวมอยู่ในที่นี้โดยการอ้างอิง อธิบายถึงหนึ่งในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงรุ่นแรกๆ มีปัญหาหลายประการที่เกี่ยวข้องกับการใช้ปั๊มประเภทที่อธิบายไว้ใน US Pat. หมายเลข 5,009,085 และแง่มุมต่างๆ ของการประดิษฐ์นี้มีวัตถุประสงค์เพื่อเอาชนะหรืออย่างน้อยก็ลดปัญหาเหล่านี้ ในปั๊มความร้อน เช่น ที่อธิบายไว้ใน Pat. ของสหรัฐอเมริกา หมายเลข 5,009,085 มีความเสี่ยงที่จะเกิดความล้มเหลวอย่างรุนแรงหากของไหลทำงานต้องตกผลึกหรือประสบปัญหาการไหลอุดตัน ด้วยเหตุนี้ ปั๊มความร้อนมักจะทำงานที่ความเข้มข้นของสารละลายสูงสุดที่ตั้งไว้เพื่อใช้ในสภาวะที่อยู่ห่างจากสภาวะการตกผลึกอย่างเพียงพอ และถูกกำหนดโดยความปรารถนาที่จะป้องกันการตกผลึกแทนที่จะจัดให้มี ประสิทธิภาพสูงสุดปั๊ม เราได้พัฒนาการดัดแปลงที่เริ่มต้นการดำเนินการแก้ไขเมื่อตรวจพบการเริ่มต้นของการตกผลึก ซึ่งช่วยให้ปั๊มความร้อนทำงานได้อย่างปลอดภัยในสภาวะที่ใกล้เคียงกับการตกผลึก ตามลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งประกอบด้วยวิธีการตรวจจับการเริ่มต้นของการตกผลึกของสารดูดซับในของไหลทำงานหรือการเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ไม่สามารถยอมรับได้ สำหรับการแนะนำวิธีการป้องกันการตกผลึกเพิ่มเติม และ/หรือการละลายที่ตกผลึก วัสดุหรือลดความหนืดที่กำหนด พื้นที่ที่มีแนวโน้มตกผลึกหรือขัดขวางการไหลมากที่สุดมักจะอยู่ในเส้นทางที่ตัวดูดซับของเหลวไหลเข้าสู่ตัวดูดซับจากตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายซึ่งส่วนใหญ่ อุณหภูมิต่ำและความเข้มข้นสูงสุด วิธีการป้องกันการตกผลึกหรือการลดความหนืดอาจประกอบด้วยวิธีการในการสร้างช่องว่างที่ออกแบบมาเพื่อเพิ่มอุณหภูมิและ/หรือลดความเข้มข้นของสารดูดซับในของไหลทำงานที่หรือใกล้กับตำแหน่งการตกผลึกที่ระบุ ตัวอย่างเช่น กระแสของเหลวอาจถูกเปลี่ยนทิศทาง อย่างน้อยก็ชั่วคราว เพื่อเพิ่มอุณหภูมิของกระแสที่ผ่านตำแหน่งการตกผลึกที่ระบุ ไม่ว่าโดยตรงหรือโดยอ้อมผ่านการแลกเปลี่ยนความร้อน กระบวนการนี้สามารถเปิดใช้งานได้โดยการกำหนดความดันเฉพาะที่ที่จุดต้นทางจากตำแหน่งการตกผลึก วิธีหนึ่งเกี่ยวข้องกับการถ่ายเทความร้อนไปยังของเหลวดูดซับที่ไหลในทิศทางตรงกันข้ามผ่านตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย ในขณะที่ของเหลวดูดซับผ่านจากเครื่องกำเนิดไอน้ำไปยังตัวดูดซับ โดยที่ส่วนของของเหลวดูดซับที่ส่งผ่านจากเครื่องกำเนิดไปยังตัวดูดซับที่จะอยู่ที่ อุณหภูมิที่ค่อนข้างสูงจะถูกเปลี่ยนทิศทางเพื่อนำเข้าสู่การไหลย้อนกลับจากตัวดูดซับไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ในกรณีนี้ อุณหภูมิของการไหลกลับจะเพิ่มขึ้น ซึ่งเพิ่มอุณหภูมิของการไหลต้นน้ำจากตำแหน่งที่ตกผลึก ซึ่งนำไปสู่การละลายของผลึกหรือความหนืดของของเหลวลดลง ณ ตำแหน่งนี้ การผันดังกล่าวสามารถทำได้โดยการติดตั้งเครื่องควบคุมที่ไวต่อความดัน เช่น วาล์วหรือเกณฑ์ระหว่างการไหลทั้งสอง โดยที่การผันดังกล่าวจะเริ่มต้นเมื่อแรงดันต้านที่เกิดจากการเริ่มตกผลึกหรือมีความหนืดสูงอย่างไม่อาจยอมรับได้เกินค่าเกณฑ์ที่กำหนดไว้ล่วงหน้า อีกทางหนึ่ง สารทำความเย็นเหลวอาจถูกเปลี่ยนทิศทางจากคอนเดนเซอร์ไปยังเครื่องระเหยเพื่อเพิ่มอุณหภูมิการระเหย ส่งผลให้ปริมาณสารทำความเย็นเพิ่มขึ้นระเหยและกลายเป็นกักอยู่ในตัวดูดซับ ส่งผลให้ความเข้มข้นของตัวดูดซับในของเหลวทำงานลดลงชั่วคราวและ การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิของของไหลทำงานในบริเวณการตกผลึก ความท้าทายเพิ่มเติมคือการรักษาความเหมาะสม ประสิทธิภาพสูง เมื่อปั๊มความร้อนทำงานโดยใช้กำลังน้อยกว่ากำลังเต็มที่ เนื่องจากอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นและ/หรือภาระความร้อนลดลง อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นหมายถึงความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างเครื่องระเหยและเครื่องดูดซับ เราพบว่ามีความเป็นไปได้ที่จะเพิ่มประสิทธิภาพของวงจรภายใต้สภาวะโหลดชิ้นส่วนโดยการปรับอัตราการไหลของตัวดูดซับของเหลวในระหว่างรอบตามภาระความร้อนและ/หรืออุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น นอกจากนี้ เราพบว่าสามารถออกแบบปั๊มความร้อนเพื่อให้แรงดันไดนามิกหรือสถิตในปั๊มช่วยปรับอัตราการไหลของตัวดูดซับของเหลวให้ตรงกับอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นหรือภาระความร้อนที่เกิดขึ้น ซึ่งช่วยลดความจำเป็นในการควบคุมแบบปรับได้ วาล์วหรืออุปกรณ์ที่คล้ายกัน แม้ว่าเราจะไม่ได้ยกเว้นความเป็นไปได้ในการใช้อุปกรณ์ควบคุมดังกล่าวก็ตาม ตามลักษณะอื่น การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อให้เส้นทางสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลวของสิ่งนั้น และตัวควบคุมอัตราการไหลสำหรับการปรับ อัตราการไหลของตัวดูดซับของเหลวดังกล่าวตามอย่างน้อยหนึ่งใน (ก) ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย (ข) ภาระความร้อนบนปั๊มความร้อน และ (ค) พารามิเตอร์การทำงานอื่นหนึ่งตัวหรือมากกว่า อัตราการไหลสามารถปรับได้หลายวิธี แต่วิธีที่แนะนำคือปรับโดยไม่ต้องเปลี่ยนกำลังของปั๊ม ดังนั้น, เครื่องปรับอัตราการไหลโดยปกติอาจประกอบรวมด้วยวิธีการจำกัดการไหลที่อยู่ในเส้นทางการไหลของสารดูดซับของเหลวจากเครื่องกำเนิดดังกล่าว ข้อจำกัดสามารถปรับได้เพื่อให้ได้ประสิทธิภาพที่ต้องการผ่านการใช้ระบบควบคุมแบบแอคทีฟ แต่เราพบว่าการควบคุมที่เพียงพอสามารถทำได้ผ่านตัวจำกัดแบบพาสซีฟ เช่น ออริฟิซ ตัวหมุนวน ท่อคาปิลารี หรือการรวมกันของบางส่วนหรือ อุปกรณ์ทั้งหมดนี้ เป็นที่พึงประสงค์ว่าปั๊มความร้อนได้รับการออกแบบเพื่อให้อัตราการไหลของของเหลวดูดซับจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าขึ้นอยู่กับความแตกต่างของแรงดันการทำงานที่ปลายแต่ละด้านของเส้นทางของเหลวดูดซับจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าและ/หรือบนความแตกต่างของความดันส่วนเกินเนื่องจาก ความแตกต่างระหว่างระดับของพื้นผิวอิสระในของเหลวดูดซับที่ปลายแต่ละด้าน ปลายเส้นทางของของไหลจากเครื่องกำเนิด ดังนั้น, คุณลักษณะของปั๊มความร้อนและตัวจำกัดการไหลสามารถถูกสร้างเพื่อจัดให้มีอัตราการไหลที่เหมาะสมซึ่งแปรผันตามแรงดันใช้งานเพื่อยอมให้อัตราการไหลแปรผันตามสภาวะการทำงาน ตามที่อธิบายไว้ด้านล่างโดยอ้างอิงกับรูปที่ 6. ในทำนองเดียวกัน ภาชนะอาจถูกติดตั้งที่ปลายแต่ละด้านของเส้นทางของไหลจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ภาชนะเหล่านี้มีขนาดและตำแหน่งเพื่อให้ระดับพื้นผิวอิสระที่ความสูงหรือระยะทางที่เลือกในทิศทางแนวรัศมีเพื่อสร้างส่วนต่างส่วนเกินที่ต้องการระหว่างการทำงาน ความดัน ในตัวอย่างทั่วไปหนึ่ง เครื่องกำเนิดไฟฟ้าประกอบด้วยภาชนะในรูปแบบของห้องโหลดซึ่งสารดูดซับของเหลวจะถูกจับก่อนเข้าสู่เครื่องกำเนิดไฟฟ้า และซึ่งกำหนดพื้นผิวอิสระ และเส้นทางของของเหลวจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าสิ้นสุดในรางที่อยู่ติดกับตัวดูดซับ ห้องโหลดตั้งอยู่อย่างนั้น ดำเนินการตามปกติระดับของพื้นผิวอิสระของของเหลวในนั้นสูงกว่า (หรืออยู่ไกลออกไปในทิศทางรัศมีด้านใน) สัมพันธ์กับพื้นผิวอิสระของของเหลวในร่องลึกก้นสมุทร อีกทางหนึ่ง จุดสิ้นสุดของเส้นทางดูดซับของเหลวที่อยู่ด้านล่างจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าอาจสิ้นสุดที่ทางออก ซึ่งโดยทั่วไปจะอยู่เหนือพื้นผิวของของเหลวในภาชนะที่เกี่ยวข้อง ซึ่งจะจับของเหลวที่ระบายออกจากนั้น โดยที่ความสูงของทางออกจะเป็นตัวกำหนด แรงดันส่วนเกินที่ทางออก ตามที่ระบุไว้ข้างต้น สามารถควบคุมอัตราการไหลของของเหลวดูดซับได้อย่างแข็งขัน ดังนั้น, ตัวควบคุมอัตราการไหลดังกล่าวอาจประกอบรวมด้วยตัวตรวจรู้หนึ่งตัวหรือมากกว่าสำหรับการกำหนดหาหรือการทำนายพารามิเตอร์การทำงานหนึ่งตัวหรือมากกว่าของอุปกรณ์และหมายถึงการตอบสนองต่อตัวตรวจรู้ดังกล่าวสำหรับการปรับอัตราการไหลของของเหลวดูดซับดังกล่าวตามลำดับ ความท้าทายอื่นๆ ที่เกี่ยวข้องกับการใช้ปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงมีหลายประการ อุปกรณ์สูบน้ำโดยทั่วไปแต่ละปั๊มจะมีปั๊มตัวหนอนซึ่งมีข้อจำกัดในการหมุนเมื่อปั๊มความร้อนหมุน และจะดึงของเหลวจากรางหรือภาชนะรูปวงแหวนแล้วส่งไปในที่ที่จำเป็น ในการออกแบบปั๊มตัวหนอนทั่วไป เมื่อสตาร์ท ปั๊มความร้อนจะอยู่กับที่ในตอนแรก และของไหลจะถูกติดอยู่ในส่วนโค้งด้านล่างของรางซึ่งมีความลึกในแนวรัศมีที่มากกว่าตอนที่ปั๊มความร้อนหมุนมาก ปั๊มตัวหนอนเป็นมวลที่แกว่งซึ่งหมายความว่าปั๊มจะอยู่ที่ด้านล่างของรางน้ำซึ่งแช่อยู่ในของเหลว ด้วยเหตุนี้ เมื่อสตาร์ทเครื่อง จะมีแรงต้านทานขนาดใหญ่ต่อการเคลื่อนที่ของปั๊มตัวหนอน ซึ่งเกิดขึ้นเมื่อของไหลในรางทำปฏิกิริยากับปั๊มตัวหนอน ซึ่งจะลดประสิทธิภาพของปั๊มความร้อน และทำให้การเริ่มต้นของการทำงานในสภาวะคงตัวช้าลง . เราได้พัฒนา ชนิดใหม่ปั๊มตัวหนอนซึ่งสามารถลดความต้านทานเริ่มต้นที่เกิดขึ้นได้อย่างมาก การออกแบบทั่วไป. การออกแบบยังมีข้อได้เปรียบในการลดน้ำหนักตายตัวของปั๊มเวิร์มแบบธรรมดา และลดแรงกระแทกที่ปั๊มเวิร์มน่าจะประสบในการขนส่ง ดังนั้น ในอีกลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งประกอบรวมด้วยชุดประกอบแบบหมุนซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อจัดให้มีเส้นทางการไหลของของไหลแบบวนสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้และตัวดูดซับของเหลว ที่ซึ่งหนึ่งใน อุปกรณ์ดังกล่าว (เครื่องกำเนิดไฟฟ้าดังกล่าว, เครื่องระเหยดังกล่าวและเครื่องดูดซับดังกล่าว) รวมถึงปั๊มหนอนซึ่งประกอบรวมด้วยองค์ประกอบการสั่นที่ติดตั้งแบบหมุนได้ในชุดประกอบดังกล่าว, ถูกจำกัดจากการหมุนด้วยชุดประกอบดังกล่าว และได้รับการออกแบบเมื่อใช้เพื่อรวบรวมของเหลวจากรางน้ำ โดยทั่วไปจะตั้งอยู่บริเวณรอบนอก หรือจาก ภาชนะ ที่ซึ่งองค์ประกอบการสั่นดังกล่าวรวมถึงภาชนะการสั่นที่ผิดปกติเมื่อเทียบกับแกนการหมุนของชุดประกอบดังกล่าว สำหรับการเติมของเหลวจากรางหรือภาชนะดังกล่าวเมื่อปั๊มอยู่นิ่ง อุปกรณ์นี้มีข้อดีที่สำคัญหลายประการ เนื่องจากของเหลวบางส่วนจะอยู่ในภาชนะที่แกว่ง ของเหลวในรางจะมีน้อยลง ดังนั้นแรงลากที่เกิดขึ้นเมื่อสตาร์ทปั๊มจึงลดลงอย่างมาก นอกจากนี้ของเหลวในภาชนะที่แกว่งจะเพิ่มมวลของปั๊มตัวหนอนในสถานะหยุดนิ่งซึ่งหมายถึงความเฉื่อยที่เพิ่มขึ้นและด้วยเหตุนี้อิทธิพลของแรงต้านทานจึงน้อยลง ภาชนะดังกล่าวอาจรับของเหลวจากรางผ่านช่องเปิดโดยไม่ต้องถูกปั๊มบังคับ แต่อย่างพึงประสงค์ ปั๊มตัวหนอนนั้นรวมถึงวิธีในการส่งของเหลวอย่างน้อยส่วนหนึ่งที่เก็บผ่านทางนั้นไปยังภาชนะโยกดังกล่าว ดังนั้น เมื่อปั๊มดังกล่าวทำงานที่สภาวะคงตัว มวลของของเหลวในภาชนะที่แกว่งดังกล่าวอาจให้ส่วนที่มีนัยสำคัญหรือเป็นส่วนสำคัญของมวลของส่วนประกอบโยกดังกล่าว ภาชนะโยกอาจรวมถึงวิธีการระบายน้ำเพื่อให้ส่วนหนึ่งของของเหลวในภาชนะดังกล่าวระบายกลับเข้าไปในรางหรือภาชนะดังกล่าว ดังนั้นใน รุ่นมาตรฐานการใช้งานเมื่อปั๊มความร้อนที่ระบุทำงานในสภาวะคงที่ที่ ตำแหน่งแนวนอนแกนหมุน ภาชนะดังกล่าวต้องจุ่มบางส่วนลงในของเหลวที่มีอยู่ในรางหรือภาชนะดังกล่าว และเติมของเหลวอย่างน้อยบางส่วน แน่นอนว่าการจัดเรียงปั๊มตัวหนอนดังกล่าวสามารถใช้แทนปั๊มตัวหนอนใดๆ ที่ใช้ในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงทั่วไปได้ ปั๊มตามลักษณะของการประดิษฐ์นี้ก็มีให้เช่นกัน เครื่องมือสำคัญจัดให้มีความจุบัฟเฟอร์เริ่มต้นสำหรับรางใดๆ ที่บรรจุของเหลว และโดยเฉพาะอย่างยิ่งการที่มีปริมาณของเหลวที่แปรผันได้เพื่อให้สามารถปรับเปลี่ยนความเข้มข้นของตัวดูดซับของเหลว ดังที่จะอธิบายไว้ด้านล่าง นอกจากนี้เรายังได้พัฒนาอุปกรณ์ควบคุม หุ้นสัมพันธ์ส่วนประกอบดูดซับและระเหยง่ายในส่วนผสมเพื่อให้ตรงกับพารามิเตอร์การทำงาน อีกครั้ง ซึ่งสามารถทำได้โดยการวัดอุณหภูมิและการใช้วาล์วควบคุมตั้งแต่หนึ่งตัวขึ้นไป แต่เราพบว่ามีความเป็นไปได้ที่จะควบคุมความเข้มข้นของสารดูดซับโดยการออกแบบปั๊มที่เหมาะสม เพื่อให้ปริมาณสารทำความเย็นที่แปรผันได้ ขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์การทำงาน ถูกบังคับให้เก็บไว้ในภาชนะจึงทำให้สามารถปรับความเข้มข้นของสารละลายได้อย่างเหมาะสม นอกจากนี้เรายังได้ออกแบบอุปกรณ์นี้เพื่อให้ โอกาสเพิ่มเติม ข้อ จำกัด เกี่ยวกับความเข้มข้นสูงสุดของสารละลาย ดังนั้น ในอีกลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งมีของไหลทำงาน (ซึ่งประกอบด้วยสารดูดซับและส่วนประกอบที่ระเหยได้) ซึ่งประกอบรวมด้วยวิธีการสำหรับการปรับความเข้มข้นของสารดูดซับดังกล่าวในของไหลทำงานดังกล่าวตามอุณหภูมิอย่างน้อย (a) ความแตกต่างระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย หรือ (b) ตามของไหลทำงานดังกล่าวที่มีภาระความร้อนบนปั๊มความร้อนดังกล่าว และ (c) ตามพารามิเตอร์การทำงานอื่นหนึ่งตัวหรือมากกว่า โดยเฉพาะอย่างยิ่ง ความเข้มข้นจะถูกปรับโดยการเปลี่ยนปริมาณของส่วนประกอบที่ระเหยได้ซึ่งจัดเก็บไว้ในบัฟเฟอร์ที่ทำงานอยู่ ดังนั้น วิธีการดังกล่าวสำหรับการปรับความเข้มข้นอาจรวมถึงภาชนะหนึ่งภาชนะหรือมากกว่าสำหรับจัดเก็บส่วนประกอบที่ระเหยได้และ/หรือสารดูดซับของเหลวในปริมาณที่แปรผันได้ และวิธีการสูบของเหลวเข้าไปในภาชนะดังกล่าวและสำหรับการสูบของเหลวออกจากภาชนะดังกล่าวเพื่อปรับความเข้มข้นดังกล่าว ในระหว่างการทำงาน ปริมาณของส่วนประกอบระเหยที่ระเหยโดยเครื่องระเหยที่อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นโดยเฉพาะจะขึ้นอยู่กับความเข้มข้นของตัวดูดซับของเหลว เมื่ออัตราการระเหยลดลง ของเหลวจะติดอยู่ในเครื่องระเหยมากขึ้น และในลักษณะนี้ของการประดิษฐ์นี้ ของเหลวส่วนเกินจะถูกเก็บไว้ในบัฟเฟอร์ ซึ่งจะช่วยลดสัดส่วนของส่วนประกอบที่ระเหยง่ายในของผสมที่ป้อนไปยังตัวดูดซับ และด้วยเหตุนี้ จึงทำให้เกิด เพิ่มอัตราการระเหย ในรูปลักษณ์เฉพาะ บัฟเฟอร์เคลื่อนที่ของของผสมและส่วนประกอบที่ระเหยง่ายถูกจัดเก็บไว้ในภาชนะที่เหมาะสม โดยทั่วไปในเครื่องกำเนิดและเครื่องระเหย แม้ว่าสถานที่จัดเก็บอื่นแน่นอนเป็นไปได้ ภาชนะที่เคลื่อนย้ายได้สามารถบรรจุภาชนะแบบสั่นได้อย่างสะดวกตามที่อธิบายไว้ข้างต้น ซึ่งจะเพิ่มความเฉื่อยของปั๊มตัวหนอน เป็นการดีกว่าที่จะจำกัดความเข้มข้นของของไหลทำงานในปั๊มความร้อน ตัวอย่างเช่น บัฟเฟอร์ส่วนประกอบที่ระเหยได้อาจมีการไหลล้นซึ่งจำกัดการสูญเสียสูงสุดของส่วนผสมที่หมุนเวียนโดยการจำกัดปริมาณของสารทำความเย็นที่สามารถเก็บไว้ในภาชนะแกว่งในเครื่องระเหย ดังนั้น, วิธีการล้นสามารถส่งผ่านส่วนประกอบที่ระเหยง่ายของของเหลวจากภาชนะที่สามารถเคลื่อนย้ายดังกล่าวไปยังกระแสของสารดูดซับของเหลวที่จ่ายให้กับตัวดูดซับเมื่อความเข้มข้นเกินหรือเข้าใกล้ขีดจำกัดที่กำหนดไว้ล่วงหน้า สิ่งนี้อาจถูกกำหนดโดยสัมพันธ์กับปริมาณของสารทำความเย็นในภาชนะที่เคลื่อนย้ายได้ดังกล่าวและ/หรือการจับที่อยู่ติดกับเครื่องระเหยดังกล่าว แหล่งที่มาเพิ่มเติมของความไร้ประสิทธิภาพในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงที่เราค้นพบคือแนวโน้มของชุดประกอบปั๊มสกรูที่จะแกว่งไปรอบแกนการหมุนหากระดับของเหลวในรางที่เกี่ยวข้องลดลงต่ำกว่าทางเข้าของปั๊มสกรู และการแกว่งดังกล่าวสามารถ ส่งผลต่อประสิทธิภาพของปั๊มอย่างมาก โดยคำนึงถึงสิ่งนี้เราได้พัฒนา อุปกรณ์ต่างๆซึ่งสามารถหน่วงการสั่นสะเทือนได้ ตามลักษณะอื่น การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งรวมถึงชุดประกอบแบบหมุนที่ประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับ โดยที่ปั๊มความร้อนดังกล่าวประกอบด้วยปั๊มตัวหนอนที่ติดตั้งแบบหมุนได้ในชุดประกอบดังกล่าว แต่ถูกจำกัดจากการหมุนโดย ในที่นั้น, ปั๊มตัวหนอนดังกล่าวมีช่องทางเข้าสำหรับการรวบรวมของเหลวจากรางต่อพ่วงหรือภาชนะที่หมุนสัมพันธ์กับปั๊มตัวหนอนดังกล่าว, ปั๊มดังกล่าวรวมถึงวิธีการทำให้เสถียรสำหรับการทำให้ปั๊มตัวหนอนดังกล่าวคงตัวในเบื้องต้น, แต่ไม่เฉพาะเจาะจง, ถ้าระดับของของเหลวในรางดังกล่าวหรือ ภาชนะด้านล่างทางเข้าที่ระบุ สารทำให้คงตัวอาจเป็นได้ หลากหลายชนิด . ในตัวอย่างหนึ่ง, วิธีการทำให้คงตัวดังกล่าวอาจประกอบรวมด้วยอุปกรณ์ที่จำกัดตัวนำ, ซึ่งในทางกลับกันจำกัดการเคลื่อนที่ของน้ำหนักที่สามารถเคลื่อนย้ายที่ถูกติดตั้งเพื่อรองรับการแกว่งของปั๊มตัวหนอนดังกล่าว ในกรณีนี้ การสั่นสะเทือนสามารถถูกทำให้หมาด ๆ ได้ง่ายอันเป็นผลมาจากการกระจายพลังงานที่เกิดจากแรงต้านทานของการเคลื่อนที่ของโหลดตามคำแนะนำที่ระบุ รางนำควรมีลักษณะโค้ง โดยมีพื้นผิวนูนในทิศทางแนวตั้งด้านบนหรือด้านล่างจุดศูนย์ถ่วงและเพลา อีกทางหนึ่ง วิธีการทำให้คงตัวดังกล่าวอาจประกอบรวมด้วยวิธีการสร้างแรงลาก เช่น โครงหรือพื้นผิวเพิ่มการลากอื่นๆ หรือวิธีการทางเข้าเพิ่มเติมสำหรับปั๊มตัวหนอนเพิ่มเติม ปัญหาเพิ่มเติมที่อาจพบได้ โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อสตาร์ทปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยง คือของเหลวสำรองในระบบอาจมีส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าไม่เพียงพอ สิ่งนี้สามารถนำไปสู่ความร้อนสูงเกินไปและการทำลายผนังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า โดยคำนึงถึงสิ่งนี้ เราได้พัฒนาอุปกรณ์ใหม่เพื่อให้แน่ใจว่าปั๊มที่จ่ายส่วนผสมที่ไหลไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้ามีสิทธิ์เข้าถึงส่วนผสมที่ใช้งานได้เป็นลำดับแรก ในอีกลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่ประกอบด้วยชุดประกอบแบบหมุนซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อจัดให้มีเส้นทาง (การไหลของของไหลแบบวน) สำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลว สำหรับสิ่งนั้น ได้แก่ เครื่องสูบ (เพื่อให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิด) สำหรับบังคับตัวดูดซับของเหลวลงบนพื้นผิวที่ให้ความร้อนของเครื่องกำเนิดดังกล่าว เครื่องสูบ (เพื่อให้ส่วนผสมไหลจากเครื่องกำเนิด) สำหรับจับและสูบของเหลวที่ไหลจากพื้นผิวของเครื่องกำเนิดดังกล่าว และหมายถึง เพื่อให้แน่ใจว่าปั๊มดังกล่าวซึ่งจ่ายส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า มีของเหลวเพียงพอที่จะทำให้พื้นผิวของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าดังกล่าวเปียกเมื่อเริ่มการทำงานของปั๊มความร้อน วิธีการเพื่อให้มั่นใจว่ามีของเหลวเพียงพอเพียงพอประกอบด้วยภาชนะทั่วไปซึ่งมีการจ่ายสารดูดซับของเหลวที่ไหลจากพื้นผิวดังกล่าวของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าในระหว่างการทำงาน และสารดูดซับของเหลวถูกพ่นลงบนพื้นผิวดังกล่าวของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า และปั๊มดังกล่าวที่จ่ายของเหลว ส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าและปั๊มดังกล่าว ให้การไหลของส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า (โดยเฉพาะแต่ละเครื่อง) รับสารดูดซับของเหลวจากภาชนะทั่วไปที่ระบุ และปั๊มที่ระบุซึ่งให้การไหลของของผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้ามีความสำคัญเป็นอันดับแรก เข้าถึงมัน ในรูปลักษณ์หนึ่ง, ปั๊มดังกล่าวซึ่งจัดให้มีการไหลผสมไปยังและจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าคือปั๊มหนอน, ภาชนะดังกล่าวเป็นรางส่วนต่อพ่วง, และทางเข้าของปั๊มหนอนซึ่งจัดให้มีการไหลของของผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าขยายตามแนวรัศมีไกลจากแกนของการหมุนมากกว่าท่อทางเข้า ของปั๊มเพื่อให้ส่วนผสมไหลออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ปั๊มที่จ่ายส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าและปั๊มที่จ่ายส่วนผสมไหลจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าสามารถเป็นปั๊มเดี่ยวที่มีการแบ่งปันการไหลที่ต้นน้ำ อีกแง่มุมหนึ่งของสิ่งประดิษฐ์ปัจจุบันจัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่ประกอบด้วยชุดประกอบแบบหมุนซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อให้เป็นเส้นทางการไหลของของไหลแบบวนสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลว และประกอบด้วยถังทั่วไป สำหรับดักจับของเหลวที่ไหลจากพื้นผิวที่ให้ความร้อนของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ระบุ และสำหรับรับของเหลวที่มีไว้สำหรับจ่ายไปยังพื้นผิวที่ให้ความร้อนของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ปัญหาอีกประการหนึ่งที่พบในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงประเภทที่อธิบายไว้ใน Pat. ของสหรัฐอเมริกา หมายเลข 5,009,085 คือการรับประกันประสิทธิภาพการถ่ายเทมวลและการถ่ายเทความร้อนไปยังสารทำความเย็นของเหลวในคอนเดนเซอร์และตัวดูดซับ ตามสิทธิบัตรในช่วงแรกนี้ ตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์จะมีจานดูดซับและจานคอนเดนเซอร์อยู่ที่แต่ละด้านของแผ่นกั้น และพื้นผิวที่ส่วนผสมและน้ำไหลผ่านตามลำดับถูกกำหนดโดยแผ่นแบนที่สอดคล้องกับความเข้าใจในขณะนั้นเกี่ยวกับการเพิ่มความเข้มข้นแบบแรงเหวี่ยงของ กระบวนการดังกล่าวตามที่อธิบายไว้ก่อนหน้านี้ในสิทธิบัตรยุโรป EP-B-119776 อย่างไรก็ตาม เราได้ค้นพบว่าตัวแลกเปลี่ยนความร้อนสามารถสร้างขึ้นจากท่อเกลียว และสิ่งนี้ก็ให้ผลอย่างน่าประหลาดใจ เพิ่มขึ้นอย่างมีประสิทธิภาพการถ่ายเทความร้อนและมวลในปั๊มแรงเหวี่ยง ตามลักษณะอื่น การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงแบบดูดซับซึ่งประกอบด้วยชุดประกอบซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับ โดยที่อุปกรณ์เหล่านี้หนึ่งรายการหรือมากกว่า (คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับ) ประกอบด้วย เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนที่กำหนดโดยขดลวดของท่อหรือมีพื้นผิวด้านนอกเป็นกระดาษลูกฟูก โดยทั่วไปแล้วเกลียวนี้อาจถูกปิดโดยการหมุนตรงกลางของเกลียวที่สัมผัสกัน หรือปิดทั้งการหมุนด้านในและด้านนอกถัดไป เพื่อกำหนดเขตตัวแลกเปลี่ยนความร้อนด้วยพื้นผิวที่ไม่ต่อเนื่องหรือเป็นลูกฟูกสองพื้นผิว ท่อควรมีทรงกลมแบน ภาพตัดขวางและส่วนที่แบนจะตั้งอยู่ใกล้กันหรือบริเวณที่สัมผัสกัน เกลียวสามารถแบนหรือเป็นรูปแผ่นดิสก์ได้ ในปั๊มความร้อนแบบทั่วไป บรรยากาศภายในประกอบด้วยอากาศและการกัดกร่อนทำให้เกิดก๊าซไฮโดรเจนอิสระ ซึ่งทำให้การดูดซึมของส่วนประกอบระเหยโดยตัวดูดซับของเหลวลดลง ส่งผลให้ประสิทธิภาพของปั๊มลดลง สิ่งนี้สามารถแก้ไขได้โดยการปั๊มปั๊มความร้อนลงเป็นประจำ แต่เป็นการทำงานที่ต้องใช้แรงงานเข้มข้นและอาจเป็นอันตราย จึงไม่แนะนำสำหรับการใช้งานทางอุตสาหกรรม ทางเลือกอื่นคือใช้หมุดแพลเลเดียม แต่หมุดเหล่านี้มีราคาแพงและต้องใช้เครื่องทำความร้อนและอุปกรณ์ที่เกี่ยวข้องด้วย อย่างไรก็ตาม เราพบว่าการเลือกสรรวัสดุอย่างระมัดระวัง สามารถลดปริมาณไฮโดรเจนที่ปกติจะเกิดขึ้นได้อย่างมาก และให้ไฮโดรเจนที่มีราคาไม่แพงนักและ อุปกรณ์ง่ายๆเพื่อดูดซับไฮโดรเจนอิสระเพื่อไม่ให้ประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนลดลง ดังนั้น ในอีกลักษณะหนึ่งของการประดิษฐ์นี้ มีการจัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งประกอบรวมด้วยซับสเตรตของวัสดุที่สามารถดูดซับและ/หรือแยกโมเลกุลไฮโดรเจนในการใช้งาน วัสดุรองรับประกอบด้วยวัสดุที่เติมไฮโดรเจนได้รวมถึงตัวเร่งปฏิกิริยาที่เหมาะสม ตัวอย่างของวัสดุที่เหมาะสมซึ่งคล้อยตามปฏิกิริยาไฮโดรจิเนชันคือวัสดุที่มีโพลีเมอร์อินทรีย์ที่สามารถลดได้ทางเคมีซึ่งสามารถคล้อยตามปฏิกิริยาไฮโดรจิเนชันแบบเร่งปฏิกิริยาที่เป็นเนื้อเดียวกัน สารผสมทั่วไปประกอบด้วยโคโพลีเมอร์ไตรบล็อกสไตรีน-บิวทาไดอีน (โพลีสไตรีน-โพลีบิวทาไดอีน-โพลีสไตรีน) เช่น Kraton D1102 ที่หาได้จาก Shell Chemical Company และตัวเร่งปฏิกิริยาอิริเดียม เช่น Crabtree Catalist ที่อธิบายไว้ด้านล่าง หรือตัวเร่งปฏิกิริยารีเนียม วัสดุที่เหมาะสมอื่นๆ จำนวนมากที่มีคุณสมบัติคล้ายคลึงกันเป็นที่รู้จักต่อผู้เชี่ยวชาญในศิลปวิทยาการแขนงนี้ อย่างพึงประสงค์ ซับสเตรตประกอบด้วยตัวบ่งชี้ที่ระบุสถานะของวัสดุที่กำลังเข้าใกล้โดยที่ซับสเตรตอิ่มตัวด้วยไฮโดรเจน หรือไม่เช่นนั้นก็ไม่สามารถจับหรือดูดซับไฮโดรเจนได้อีกต่อไป นอกจากนี้เรายังได้พัฒนาระบบป้องกันการรีเซ็ตอีกด้วย แรงกดดันส่วนเกินในปั๊มความร้อน แต่ก็ทำให้สามารถรับประกันการทำงานของปั๊มความร้อนในระยะยาวและ/หรือขยายได้โดยไม่คาดคิดอีกด้วย ลักษณะนี้ของการประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งประกอบรวมด้วยเครื่องกำเนิดแรงดันสูง/ห้องคอนเดนเซอร์ระดับกลาง, เครื่องกำเนิดระดับกลาง/ห้องคอนเดนเซอร์ภายใต้แรงดันระดับกลาง และห้องดูดซับความดันต่ำและห้องระเหย และรวมถึงรวมถึงวิธีการรีดิวซ์ที่อยู่ระหว่าง ( ก) ห้องความดันสูงและห้องความดันกลางดังกล่าว และ/หรือ (ข) ห้องความดันกลางและห้องดังกล่าว ความดันต่ำ. วิธีการลดอย่างพึงประสงค์จัดให้มีการลดความดันที่ถูกควบคุม โดยที่การไหลผ่านวิธีการลดดังกล่าวขึ้นอยู่กับความแตกต่างของความดัน ในตัวอย่างหนึ่ง เมื่อความดันตกถึงระดับที่กำหนดไว้ วิธีลดความดันจะเปิดขึ้นและอัตราการไหลจะเพิ่มขึ้นเมื่อความดันลดลงเพิ่มขึ้น ในกรณีนี้ ช่วงการทำงานของอุปกรณ์จะถูกขยายและสามารถทำงานเป็นปั๊มความร้อนแบบขั้นตอนเดียวและกลับสู่การทำงานแบบสองขั้นตอนได้เมื่อแรงดันตกต่ำกว่าระดับที่ตั้งไว้อีกครั้ง เป็นที่ทราบกันดีว่าสารดูดซับที่มีไฮดรอกไซด์ ซึ่งรวมถึงที่อธิบายไว้ในสิทธิบัตรยุโรป EP-A-208427 มีฤทธิ์รุนแรงมาก โดยเฉพาะอย่างยิ่งที่อุณหภูมิสูงซึ่งห้องเผาไหม้ทำงาน และต้องใช้ความระมัดระวังเป็นอย่างยิ่งเมื่อเลือกวัสดุที่ใช้ มันถูกสร้างขึ้นมา ตัวเรือนที่ปิดสนิทซึ่งล้อมรอบชุดประกอบที่หมุนได้และส่วนประกอบภายใน จนถึงขณะนี้ ผนังและส่วนประกอบต่างๆ ทำจากโลหะผสมทองแดง-นิกเกิล เช่น โมเนล ซึ่งมีนิกเกิลและโลหะอื่นๆ ในปริมาณมาก อย่างไรก็ตาม ส่วนหนึ่งทำให้เราประหลาดใจว่าแม้จะดูขัดแย้งกันก็ตาม การใช้ความคิดเบื้องต้น ในความเป็นจริง สามารถใช้ทองแดงและโลหะผสมทองแดงที่มีส่วนประกอบโลหะผสมอื่นๆ น้อยกว่า 15 % โดยน้ำหนักได้ ในลักษณะเพิ่มเติมของการประดิษฐ์นี้ ได้มีการจัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งประกอบรวมด้วยปลอกปิดผนึกซึ่งมีของไหลทำงานที่มีไฮดรอกไซด์ของโลหะอัลคาไลหนึ่งชนิดหรือมากกว่า โดยที่อย่างน้อยส่วนหนึ่งของปลอกดังกล่าวซึ่งสัมผัสกับของไหลทำงานดังกล่าวคือ ทำจากวัสดุทองแดงที่มีสารเติมแต่งมากถึง 15% โดยน้ำหนัก เช่น โครเมียม อลูมิเนียม เหล็ก และโลหะอื่นๆ โดยเฉพาะอย่างยิ่ง ตัวเรือนทั้งหมดทำจากวัสดุทองแดงดังกล่าว วัสดุทองแดงดังกล่าวควรมีโลหะผสมทองแดง-นิกเกิล เราพบว่าโลหะผสมทองแดง-นิกเกิลนิกเกิลต่ำ ซึ่งคาดว่าจะเกิดการกัดกร่อนอย่างรุนแรงเมื่อสัมผัสกับไฮดรอกไซด์เหลว จริงๆ แล้วมีความต้านทานการกัดกร่อนสูงแม้ที่อุณหภูมิเครื่องกำเนิดไอน้ำสูง การประดิษฐ์นี้สามารถขยายไปยังการรวมกันขององค์ประกอบการประดิษฐ์ใดๆ ที่อธิบายไว้ในใบสมัครนี้ด้านบนหรือในคำอธิบายต่อไปนี้โดยอ้างอิงถึงรูปเขียนที่แนบมาด้วย โดยเฉพาะอย่างยิ่ง องค์ประกอบบางอย่างสามารถนำไปใช้ในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงและแบบไม่หมุนเหวี่ยงได้ (ในกรณีที่บริบทอนุญาต) เช่นเดียวกับในปั๊มความร้อนแบบขั้นตอนเดียวหรือหลายขั้นตอน โดยแยกจากกันหรือรวมกัน การประดิษฐ์นี้ยังขยายไปถึงวิธีการใช้งานปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามหลักการที่อธิบายไว้ข้างต้นและในคำอธิบายด้านล่าง ดังนั้น ในลักษณะเพิ่มเติม การประดิษฐ์นี้จัดให้มีวิธีการใช้งานปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งรวมถึงการตรวจสอบของไหลทำงานเพื่อตรวจจับหรือทำนายการเริ่มต้นของการตกผลึกของสารดูดซับในของไหลใช้งาน หรือการเริ่มมีความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้ และบน การตรวจจับหรือการทำนายสภาวะใด ๆ ข้างต้น เริ่มมาตรการป้องกัน มาตรการป้องกันการตกผลึก และ/หรือการละลายของวัสดุที่ตกผลึกเพิ่มเติม หรือเพื่อลดความหนืดดังกล่าว อย่างพึงประสงค์ การดำเนินการเริ่มต้นดังกล่าวประกอบรวมด้วยการเปลี่ยนการไหลของของไหล (เช่น ของไหลทำงานที่อุ่น) อย่างน้อยก็ชั่วคราวเพื่อเพิ่มอุณหภูมิของบริเวณที่อยู่ติดกันซึ่งมีแนวโน้มที่จะตกผลึกหรือมีความหนืดเพิ่มขึ้น ในกรณีที่ของไหลทำงานมีตัวดูดซับของเหลวที่ไวต่อการตกผลึก การดำเนินการเริ่มต้นดังกล่าวอาจเกี่ยวข้องกับการลดความเข้มข้นของตัวดูดซับของเหลวในพื้นที่ที่อยู่ติดกันหรือต้นน้ำอย่างน้อยชั่วคราวจากบริเวณที่มีแนวโน้มที่จะตกผลึก ในลักษณะเพิ่มเติม การประดิษฐ์นี้จัดให้มีวิธีการใช้งานปั๊มความร้อนแบบดูดซับซึ่งประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อให้มีเส้นทาง (การไหลของของไหลแบบวน) สำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลว ดังนั้นซึ่งรวมถึงการปรับอัตราการไหลตามพารามิเตอร์ต่อไปนี้อย่างน้อยหนึ่งพารามิเตอร์: (ก) ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย
(b) ขนาดของภาระความร้อนบนปั๊มความร้อน และ
(c) ตามพารามิเตอร์การทำงานอื่นตั้งแต่หนึ่งรายการขึ้นไป การประดิษฐ์นี้จะได้รับการอธิบายโดยละเอียดโดยใช้ตัวอย่างของปั๊มความร้อนที่มีการดัดแปลงต่างๆ โดยอ้างอิงกับภาพวาดที่แนบมาด้วย โดยที่
รูปที่. 1 - แผนภูมิวงจรรวมอุปกรณ์ปั๊มความร้อนแบบสองขั้นตอนตามการประดิษฐ์นี้ ซึ่งไม่จำกัดด้วยอุณหภูมิและความดัน ซึ่งให้ไว้เพื่อวัตถุประสงค์ในการอธิบายเท่านั้น รูปที่. 2 เป็นมุมมองด้านข้างแบบแผนผังของปั๊มความร้อนตามการประดิษฐ์ปัจจุบัน ซึ่งแสดงส่วนประกอบหลักของปั๊มความร้อน แต่เพื่อความสะดวกในการอธิบาย จะไม่มีการแสดงการเชื่อมต่อระหว่างกัน ส่วนประกอบ และสารทำงานบางอย่าง รูปที่. 3 เป็นตัวอย่างของอุปกรณ์หน่วงสำหรับใช้กับปั๊มหนอนในการดัดแปลงปั๊มความร้อนที่แสดงในภาพวาด รูปที่. 4 เป็นอีกตัวอย่างหนึ่งของอุปกรณ์หน่วงสำหรับใช้กับปั๊มตัวหนอน รูปที่. 5 เป็นแผนภาพที่แสดงการควบคุมการไหลที่เป็นไปได้ (ไวต่อความดัน) ซึ่งได้รับการออกแบบมาเพื่อลดความเป็นไปได้ของการตกผลึกในกระแสของสารดูดซับของเหลวที่ไหลผ่านระหว่างเครื่องกำเนิดและเครื่องดูดซับ รูปที่. 6 เป็นแผนภาพในอุดมคติซึ่งแสดงถึงความเข้มข้นของสารละลายและอุณหภูมิที่เหมาะสมที่สุดขององค์ประกอบปั๊มความร้อนอื่นๆ สำหรับการตั้งค่าอุณหภูมิเครื่องระเหยและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นสองค่าที่แตกต่างกัน ในรูป 1 และ 2 แสดงตัวอย่างรูปลักษณ์ของปั๊มความร้อนตามการประดิษฐ์นี้ซึ่งรวมถึงโมดูลที่ปิดผนึกอย่างแน่นหนา 10 ขับเคลื่อนโดยเพลา 12 และการกำหนดบริเวณแรงดันสูง 14, บริเวณความดันกลาง 16 และบริเวณความดันต่ำ 18 คำว่า "แรงดันสูง" "แรงดันปานกลาง" และ "แรงดันต่ำ" หมายถึงแรงดันในพื้นที่เหล่านี้เมื่อปั๊มความร้อนทำงาน ภายในปั๊มความร้อนไม่มีอากาศระหว่างการทำงาน ดังที่แสดง บริเวณความกดอากาศสูงเขต 14 ทางด้านซ้ายถูกจำกัดด้วยผนังที่ทำหน้าที่เป็นเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 ซึ่งถูกให้ความร้อนด้วย ข้างนอกผ่านห้องเผาไหม้ 22 ในอีกด้านหนึ่ง บริเวณแรงดันสูง 14 ถูกกำหนดโดยผนังที่กำหนดคอนเดนเซอร์ 24 บนพื้นผิวแรงดันสูง และเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 บนพื้นผิวอีกด้านหนึ่ง และยังกำหนดปลายด้านซ้ายของ บริเวณความดันกลาง 16 กำแพงเพิ่มเติม 27 ตั้งอยู่ในพื้นที่แรงดันสูง 14 ที่ตั้งอยู่ระหว่างเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 และคอนเดนเซอร์ 24 และจำกัดห้องโหลด 28 ซึ่งออกแบบมาเพื่อจับของเหลวจากหัวฉีดกำเนิด 30 ((โดยประมาณต่อ) ในภาพวาดที่แนบมาด้วย ไปที่คำอธิบายบน ภาษาอังกฤษ อาจไม่ได้ให้หมายเลขอ้างอิง "30" ไว้โดยไม่ได้ตั้งใจ) ตามที่อธิบายไว้ด้านล่าง บริเวณความดันกลาง 16 ถูกแยกออกจากบริเวณความดันต่ำโดยฉากกั้น 32 และประกอบด้วยคอยล์คอนเดนเซอร์ที่จับคู่ 34 และเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่หนึ่งและที่สอง 36 และ 38 ตามลำดับ บริเวณความดันต่ำ 18 ประกอบด้วยคอยล์ดูดซับ 40 และคอยล์ระเหยคู่ 42 ในระหว่างการทำงาน ส่วนผสมที่อุดมไปด้วยน้ำของน้ำและไฮดรอกไซด์ของโลหะอัลคาไลจะถูกตักจากรางน้ำทั่วไป 44k และจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าผ่านท่อทางเข้า 46 ของปั๊มหนอนเพื่อให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า และออกจากท่อแรงดัน 48 ไปยังเครื่องกำเนิดไอน้ำไปยังเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 เพื่อกระจายผ่านพื้นผิว (ของมัน) ส่วนหนึ่งของส่วนประกอบที่ระเหยง่าย (น้ำ) จะระเหยและส่งผ่านไปยังคอนเดนเซอร์ 24 ส่วนผสมที่มีน้ำไม่ดี "L" ที่เหลือจะถูกดักจับในรางน้ำ 44 เข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ช่องทางเข้าปั๊มสกรู 46 ซึ่งจัดให้มีการไหลของของผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าก่อรูปเป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบปั๊มสกรูของเหลวแบบแขวนลอย 50 และจะอธิบายไว้ในรายละเอียดเพิ่มเติมด้านล่าง ทางเข้าปั๊มหนอนตัวกำเนิด 52 เป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบเดียวกัน แต่ตั้งอยู่ด้านในตามแนวรัศมีสัมพันธ์กับทางเข้าปั๊มหนอนตัวกำเนิด 46 ปั๊มตัวหนอนที่ให้ส่วนผสมไหลจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะบังคับให้ของผสม "L" เข้าไปในห้องบรรจุรูปวงแหวน 28 จากจุดที่ส่วนผสมไหลผ่านท่อ (ไม่แสดงไว้) เข้าสู่ช่องระบายความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายตัวแรก 36 โดยที่มันจะให้ กระจายความร้อนไปยังส่วนผสม "R" ผ่านไปยังกิ่งก้านอื่นและรอบๆ เพื่อกลับไปยังราง 44 เข้าและออกจากเครื่องกำเนิด จากเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 (ดูรูปที่ 1) หลังจากผ่านทางระบายความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายตัวแรก 36 ของผสม "L" จะผ่านช่องทางระบายความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายตัวที่สอง 38 โดยที่มันจะถ่ายเทความร้อนไปยังของเหลวในอีกสาขาหนึ่งที่ผ่านจากตัวดูดซับไอน้ำ 40 ถึง เครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 จากทางระบายความร้อน ส่วนผสม "L" ผ่านตัวจำกัดการไหล 54 (ดูรูปที่ 1) และจากนั้นเข้าไปในรางรูปวงแหวน 56 ที่เกิดขึ้นบนพื้นผิวด้านข้างของแผ่นกั้นตัวดูดซับ 32 จากที่นี่ ส่วนผสมจะถูกจับโดยทางเข้า 58 ของปั๊มหนอนเพื่อให้ของผสมไหลไปยังตัวดูดซับ และถูกบังคับผ่านทางเข้า 60 ไปยังคอยล์ดูดซับ 40 ซึ่งดูดซับส่วนประกอบที่ระเหยได้จากเครื่องระเหย 42 ของผสม ซึ่งขณะนี้มีน้ำอยู่มาก ถูกจับในรางน้ำ 62 จากตัวดูดซับ จากนั้นปั๊มเข้าไปในห้องโหลด 64 ซึ่งก่อตัวเป็นรางรูปวงแหวนบนฉากกั้น 32 ในทิศทางรัศมีเข้าไปในรางน้ำ 56 บนตัวดูดซับ , ผ่านท่อทางเข้า 66 ของปั๊มหนอนซึ่งจัดให้มีการไหลของของผสมจากตัวดูดซับ, และท่อความดัน 68 ปั๊มสกรูที่ให้ส่วนผสมไหลเข้าและออกจากตัวดูดซับเป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบโดยรวม 65 จากห้องป้อน 64 ของผสมที่มีน้ำมากจะผ่านไปยังช่องให้ความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายตัวที่สอง 38 ซึ่งจะถูกทำให้ร้อนแล้วจึงผ่านไปยัง รางน้ำ 70 บนเครื่องกำเนิดไฟฟ้าระดับกลาง จากนั้น ของเหลวถูกจับโดยทางเข้า 72 ของปั๊มสกรูเพื่อให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าระดับกลาง และระบายออกโดยท่อแรงดัน 74 ไปยังศูนย์กลางของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าระดับกลาง 26 ซึ่งได้รับความร้อนจากคอนเดนเซอร์ระดับกลาง 24 บนพื้นผิวอีกด้านของผนังเดียวกัน ส่วนหนึ่งของส่วนประกอบที่ระเหยได้จะถูกระเหยโดยเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 และส่งผ่านไปยังคอยล์คอนเดนเซอร์ 34 ของคอนเดนเซอร์หลัก ส่วนผสมของเหลวที่ออกจากเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 จะถูกรวบรวมในรางน้ำ 76 จากนั้นจะถูกตักโดยทางเข้า 78 ของปั๊มเพื่อให้ส่วนผสมไหลจากเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง และจ่ายผ่านท่อแรงดัน 80 ไปยังช่องให้ความร้อน ของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนโซลูชันแรก 36 ซึ่งถูกให้ความร้อนแล้วกลับสู่รางเครื่องกำเนิดไฟฟ้าทั่วไป 44 ปั๊มตัวหนอนช่วยให้ส่วนผสมไหลเข้าและออกจากเครื่องกำเนิดระดับกลางซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบทั้งหมดที่ติดตั้งบนเพลา 12 เพื่อความชัดเจนในภาพประกอบ จะไม่มีการแสดงการเชื่อมต่อการไหลไปยังตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย เมื่อพิจารณาวงจรการไหลของส่วนประกอบที่ระเหยง่าย เห็นได้ชัดว่าส่วนหนึ่งของส่วนประกอบที่ระเหยง่ายระเหยในบริเวณแรงดันสูง 14 ขณะที่ส่วนผสมผ่านเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 และส่วนประกอบที่ระเหยง่ายที่เป็นก๊าซควบแน่นบนพื้นผิวของคอนเดนเซอร์ตัวกลาง 24 จากนั้นส่วนประกอบระเหยของของเหลวที่ควบแน่นจะถูกส่งผ่านตัวเหนี่ยวนำ 82 (ดูรูปที่ 1) ส่งผ่านไปยังคอนเดนเซอร์หลัก 34 ในบริเวณแรงดันกลาง 16 จากคอนเดนเซอร์ปฐมภูมิ 34 ส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวผ่านโช้คเพิ่มเติม 84 ไปยังรางน้ำ 86 บนเครื่องระเหยในบริเวณความดันต่ำ 18 ที่นี่ ของเหลวถูกจับผ่านท่อทางเข้า 88 ของปั๊มหนอน 89 ซึ่งจัดให้มีการไหลของของผสมไปยังเครื่องระเหย และถูกบังคับผ่านท่อความดัน 90 ไปยังคอยล์เย็น 42 จากนั้น ส่วนประกอบระเหยง่ายของก๊าซที่ระเหยผ่านไปยังคอยล์ดูดซับ 40 โดยที่มันถูกดูดซับกลับเข้าไปในของผสม และจากนั้นไปตามเส้นทางของของผสม ทางเข้าที่สอง 92 ของปั๊มสกรูจำกัดระดับของส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวในรางน้ำ 86 โดยการสูบส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวส่วนเกินลงในภาชนะ 102 ซึ่งเกี่ยวข้องกับปั๊มที่ให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องระเหย และซึ่งมี ที่ระบายน้ำ 94 และท่อน้ำล้น 96 ปลายด้านขวาของเพลา 12 แบ่งเป็นช่องทางผ่าน 103, 105 เพื่อให้เป็นเส้นทางการไหลของสารทำความเย็นที่เป็นของเหลว เช่น น้ำ ซึ่งไหลผ่านศูนย์กลางของเพลาหมุนเวียนในขดลวดคู่ของ คอนเดนเซอร์หลัก 34 จากนั้นในคอยล์ดูดซับ 40 และออกจากเพลา การไหลผ่านคอยล์คอนเดนเซอร์ 34 ดูเหมือนจะเริ่มต้นที่ด้านในของคอยล์ด้านซ้าย หมุนวนออกไปด้านนอก จากนั้นกลับเข้าและออก ในคอยล์ดูดซับ 40 การไหลเริ่มต้นที่ด้านนอกของคอยล์และหมุนวนเข้าด้านใน ในทำนองเดียวกัน วงจรน้ำเย็นของเหลว (ไม่แสดง) จ่ายและรวบรวมน้ำเย็นจากคอยล์เย็น 42 ตอนนี้ก็อธิบายไปแล้ว อุปกรณ์ทั่วไปจะมีการอธิบายการปรับปรุงหรือแก้ไขเฉพาะบางอย่าง การปรับอัตราการไหลของส่วนผสมดูดซับ
อัตราการไหลของของผสมดูดซับในปั๊มความร้อนถูกควบคุมโดยตัวจำกัดการไหล 54 ในเส้นระหว่างตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สอง 38 และรางดูดซับ 56 ที่เกี่ยวข้องกับตัวดูดซับไอน้ำ 40 เครื่องจำกัดการไหล 54 อาจเป็นช่องเปิด, ท่อคาปิลลารี, ตัวหมุนวน, หรือไอพ่น, และอัตราการไหลผ่านตัวจำกัดการไหล 54 ถูกกำหนดหาโดยความดันที่กระทำผ่านมัน ดังนั้นอัตราการไหลจึงขึ้นอยู่กับแรงดันที่สอดคล้องกัน และไม่ขึ้นอยู่กับประสิทธิภาพของปั๊มที่ให้การไหลของส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเหมือนเมื่อก่อน ด้วยเหตุนี้ อัตราการไหลจะถูกมอดูเลตโดยความแตกต่างของความดันระหว่างบริเวณความดันสูงและต่ำ 14, 18 ตามลำดับ รวมทั้งโดยระยะห่างที่กำหนดความดัน (ระยะห่าง) ระหว่างพื้นผิวอิสระของห้องบรรจุ 28 และ พื้นผิวที่ว่างของรางบนตัวดูดซับ อัตราการไหลของสารดูดซับจะเพิ่มขึ้นโดยอัตโนมัติเมื่อความแตกต่างของความดันระหว่างบริเวณ 14 และ 18 เพิ่มขึ้น คุณลักษณะของตัวจำกัด 54 ธรรมชาติของความแตกต่างของความดันระหว่างบริเวณ 14 และ 18 และตำแหน่งและความจุของห้องโหลด 28 และ รางน้ำ 56 ถูกเลือกเพื่อให้การเปลี่ยนแปลงที่จำเป็นของอัตราการไหลขึ้นอยู่กับโหมดการทำงาน โดยปกติแล้ว อัตราการไหลขั้นต่ำในสภาวะการทำงานที่ต้องการจะกำหนดโดยคำนึงถึงการตกผลึก แต่ส่วนต่างที่สูงกว่านี้จะลดประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนเนื่องจากการสูญเสียที่เพิ่มขึ้นในตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย จากมุมมองทางอุณหพลศาสตร์ จะได้ประสิทธิภาพที่ดีที่สุดเมื่อความเข้มข้นของตัวดูดซับเพียงพอเพียงเพื่อรักษาอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นตามที่ต้องการในวัฏจักร ในสภาวะเหล่านี้ ปัจจัยต่างๆจะกำหนดอัตราการไหลของมวลจำเพาะที่ต้องการของตัวดูดซับ ในระบบที่ใช้น้ำเป็นสารทำความเย็นและเกลืออนินทรีย์เป็นตัวดูดซับ อัตราการไหลขั้นต่ำสำหรับอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นที่กำหนดสามารถจำกัดได้ด้วยความเข้มข้นของสารละลายสูงสุดที่สามารถทนได้ก่อนที่จะเริ่มการตกผลึก ในรูป รูปที่ 6 แสดงคุณลักษณะทั่วไปของของไหลในอุดมคติ โดยจะเห็นได้ว่าอุณหภูมิตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์อยู่ที่ 58 o C และของผสมที่ความเข้มข้นของสารละลายที่กำหนดสามารถดูดซับสารทำความเย็นได้ที่อุณหภูมิ 4 o C ความเข้มข้นของสารละลายนี้อาจ ปรากฏชัดเจนสำหรับวงจรในอุดมคติที่แสดงเพื่อให้ได้เครื่องกำเนิดอุณหภูมิ 200 o C เมื่ออุณหภูมิตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์ลดลงเหลือ 35 o C จะเห็นได้ว่าหากความเข้มข้นของสารละลายลดลงเพื่อให้เป็นไปตามสภาวะใหม่ อุณหภูมิเครื่องกำเนิดจะลดลงเหลือ 117 o C ซึ่งหมายความว่าสำหรับการไหลของมวลตัวดูดซับใน วงจรการสูญเสียความร้อนจากการแลกเปลี่ยนความร้อนก็มีแนวโน้มที่จะลดลงเช่นกัน นอกจากนี้ ความเข้มข้นที่ต่ำกว่านี้จะช่วยลดอุณหภูมิในการตกผลึกลงอย่างมาก ทำให้มีอัตราการไหลต่ำลง (และด้วยเหตุนี้จึงมีช่วงความเข้มข้นของสารละลายสูงขึ้น) ระบบควบคุมที่อธิบายไว้ในแอปพลิเคชันนี้ให้ทั้งการควบคุมความเข้มข้นอัตโนมัติและการควบคุมการไหลของมวลเพื่อปรับปรุงประสิทธิภาพให้ดียิ่งขึ้น ปั๊มหนอนของเหลวที่ถูกระงับ
ชุดประกอบปั๊มทั่วไป 50 ซึ่งให้ส่วนผสมไหลเข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้ารวมถึงภาชนะสั่น 98 ที่แขวนอยู่บนเพลา 12 โดยใช้แบริ่งเจอร์นัล ซึ่งของเหลวถูกจ่ายจากรางทั่วไป 44 โดยช่องทางเข้า 100 ซึ่งอยู่ในแนวรัศมีเข้าด้านใน จากช่องเข้า 46 และ 52 ซึ่งหมายความว่าในระหว่างการใช้งาน ส่วนหนึ่งของของเหลวที่ปกติเก็บไว้ในรางบนเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะยังคงอยู่ในภาชนะที่แกว่ง ซึ่งมีส่วนสำคัญต่อมวลคงที่ของชุดประกอบปั๊ม 50 เมื่อปั๊ม เมื่อปิดเครื่อง ส่วนสำคัญของของเหลวมักจะติดอยู่ในรางน้ำ 44 และถูกแทนที่โดยมวลที่แกว่งของภาชนะที่แกว่งสำหรับหน่วยสูบน้ำ ตามการจัดเรียงที่แสดงไว้ด้วยภาพประกอบ เมื่อปั๊มอยู่กับที่ ของไหลยังคงอยู่ตรงนั้นหรือไหลเข้าสู่ภาชนะแกว่ง 98 ผ่านทางเข้า 100 ดังนั้นจึงลดระดับของไหลในรางน้ำและเพิ่มมวลของชุดประกอบปั๊ม องค์ประกอบเหล่านี้ช่วยลดความต้านทานการเริ่มต้นได้อย่างมาก ในทำนองเดียวกัน ปั๊ม 89 ที่จัดให้มีการไหลของของผสมไปยังเครื่องระเหยรวมถึงภาชนะสั่น 102 ซึ่งทำหน้าที่เป็นตุ้มน้ำหนักการสั่นและเพิ่มเติมในฐานะแดมเปอร์แบบเคลื่อนย้ายได้สำหรับสารทำความเย็น ดังที่จะอธิบายไว้ด้านล่าง ปรับความเข้มข้นของสารดูดซับของเหลว
ในอุปกรณ์ที่แสดงไว้ในรูปที่ 2 สันนิษฐานว่าความเข้มข้นของสารดูดซับถูกปรับโดยอัตโนมัติตามอัตราการดูดซับของส่วนประกอบระเหยที่ระเหยโดยตัวดูดซับ 40 ปั๊ม 89 ซึ่งให้การไหลของของผสมไปยังเครื่องระเหยรวมถึงทางเข้า 92 ที่ปั๊มใดๆ ส่วนประกอบของเหลวระเหยส่วนเกินลงในภาชนะ 102 ส่วนประกอบของเหลวระเหยนี้จะถูกกำจัดออกจากการไหลเวียนและทำให้สัดส่วนการดูดซับในส่วนผสมหมุนเวียนเพิ่มขึ้นเมื่อปริมาณในภาชนะ 102 เพิ่มขึ้น มีรูระบายน้ำแบบปรับได้ 94 กลับเข้าไป รางน้ำ 86 ความเข้มข้นสูงสุดของสารดูดซับถูกจำกัดโดยการจัดหาท่อล้น 96 ให้กับภาชนะ 102 ซึ่งช่วยให้สามารถระบายน้ำออกจากตัวดูดซับลงในราง 62 ได้ ดังนั้น ความเข้มข้นของสารดูดซับจะถูกปรับโดยอัตโนมัติโดยปริมาณการเก็บแปรผันของส่วนประกอบที่ระเหยง่ายของของเหลวในภาชนะ 102 และสามารถตอบสนองข้อกำหนดรอบที่อธิบายไว้ก่อนหน้านี้ได้ การทำให้หมาดๆ ของปั๊มตัวหนอน
ในรูป 3 แสดงโครงแบบแผนผังของอุปกรณ์หน่วงสำหรับเวิร์มปั๊มที่สามารถถูกใช้สำหรับเวิร์มปั๊มใดๆ หรือทั้งหมดในปั๊มความร้อนที่แสดงตัวอย่างประกอบไว้ในรูปที่ 2. ปั๊ม 104 ติดตั้งโดยสมุดบันทึกบนเพลา 12 และรวมถึงตัวเรือน 106 และทางเข้าของปั๊มตัวหนอน 108 ด้านล่างทางเข้าปั๊มตัวหนอน 108 องค์ประกอบเบรกถูกจัดเตรียมไว้ในรูปแบบของทางเข้าตาย 107 ดังนั้น แม้ว่าทางเข้าปั๊มตัวหนอนจะผ่านอย่างอิสระ (โดยมีระยะห่าง) เหนือระดับของเหลว ทางเข้าที่ตายแล้ว 107 ยังคงจมอยู่ใต้น้ำและด้วยเหตุนี้ การดูดซับแรงกระแทกที่สำคัญหมายถึงเมื่อทางเข้าของปั๊มหนอนออกหรือกลับเข้าไปในของเหลวอีกครั้ง ในอุปกรณ์ทางเลือกที่แสดงไว้ในรูปที่ 4 หลายส่วนคล้ายคลึงกับส่วนเหล่านั้นที่แสดงไว้ในรูปที่ 3 และระบุด้วยหมายเลขอ้างอิงเดียวกัน อย่างไรก็ตาม ด้านล่างของรองแหนบจะมีรางนำทางแบบโค้ง 110 ซึ่งไม่อยู่ในแนวเดียวกันกับเพลา 12 และกำหนดช่องจำกัดสำหรับน้ำหนัก 112 น้ำหนักนี้ถูกจำกัดเพื่อให้สามารถเคลื่อนที่ไปตามรางได้ในขณะที่ตัวเรือนถูกเบี่ยงเบนไปรอบๆ เพลามีแนวโน้มที่จะทำให้ตัวเรือนกลับสู่ตำแหน่งสมดุล แต่มีแรงต้านอยู่บ้างเพื่อให้พลังงานจลน์ของการเคลื่อนที่ของลูกตุ้มกระจายไปอย่างรวดเร็ว คู่มืออาจมีการกำหนดค่าได้หลายรูปแบบ อุปกรณ์นี้มีประสิทธิภาพโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อไม่มีโครงสร้างคงที่ที่อยู่ติดกันเพื่อทำหน้าที่เป็นข้อมูลอ้างอิง ป้องกันการตกผลึก
ตามที่ระบุไว้ข้างต้น เพื่อให้มั่นใจถึงประสิทธิภาพของวงจร ขอแนะนำให้ดำเนินการให้ใกล้กับขีดจำกัดการตกผลึกมากที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้ แต่ผลกระทบของการตกผลึกอาจเป็นหายนะได้ ในทำนองเดียวกัน ดังที่สามารถเห็นได้ในรูปที่ วงจรผันการไหลตามรูปที่ 1 และ 5 ถูกตั้งค่าไว้ทันทีที่ตรวจพบการตกผลึก ส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 สามารถถูกเปลี่ยนทิศทางที่จุด 112 ซึ่งอยู่ที่ต้นน้ำของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนสารละลายตัวที่สอง 38 สำหรับการเชื่อมต่อที่ จุดที่ 114 ที่มีการไหลจากตัวดูดซับไอน้ำ 40 สำหรับการแนะนำสารละลายเข้าไปในตัวแลกเปลี่ยนความร้อนที่สอง 38 สิ่งนี้ทำให้อุณหภูมิของกระแสที่เข้าสู่ตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สอง 38 จากตัวดูดซับไอน้ำ 40 เพิ่มขึ้น ซึ่งเพิ่มอุณหภูมิของกระแสจากตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สองไปยังตัวดูดซับไอน้ำ ในบริเวณ 116 ซึ่งการตกผลึกมีแนวโน้มมากที่สุดที่จะ เริ่ม. ในอุปกรณ์ที่แสดงไว้ในรูปที่ 5, การผันการไหลถูกควบคุมโดยขีดจำกัดที่ไวต่อความดัน 118 ในระหว่างการทำงานปกติ ความแตกต่างของความดันระหว่างจุด 112 และ 114 ไม่เพียงพอที่จะเอาชนะความสูงที่กำหนดโดยเกณฑ์ ดังนั้นจึงไม่สามารถผ่านระหว่างจุดเหล่านี้ได้ อย่างไรก็ตาม เมื่อการตกผลึกเริ่มต้นที่บริเวณ 116 ความดันต้านที่จุดที่ 112 สูงพอที่จะบังคับให้ของเหลวไหลไปยังจุดที่ 114 ในการจัดเตรียมนี้ ตัวจำกัดการไหล 54 อาจถูกย้ายต้นน้ำของจุดไหล 112 สารควบคุมการไหลอื่นๆ หลายชนิดอาจถูกใช้และเพื่อความสะดวกของการแสดงภาพประกอบในรูปที่ 1 วิธีการควบคุมดังกล่าวแสดงในรูปแบบของวาล์วควบคุม 120 องค์ประกอบนี้ยังสามารถใช้เมื่อต้องรับมือกับของเหลวที่มีแนวโน้มที่จะเพิ่มความหนืดที่ไม่พึงประสงค์ซึ่งมีแนวโน้มที่จะขัดขวางการไหล รางน้ำทั่วไปเข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า
จะแสดงให้เห็นว่าทางเข้าต่างๆ 46, 52 และ 100 ของปั๊มตัวหนอนดึงของเหลวจากรางเดียว 44 แต่ทางเข้า 46 เพื่อให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าถูกฝังลึกลงไปในรางมากกว่าอีกสองทาง เพื่อให้แน่ใจว่าในระหว่างการสตาร์ทและสภาวะที่รุนแรงอื่นๆ ปั๊มที่จ่ายส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะสามารถเข้าถึงของเหลวในรางได้เป็นพิเศษ ซึ่งช่วยลดความเป็นไปได้ของสถานการณ์ที่พื้นผิวของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าแห้ง มลพิษจากไฮโดรเจน
ในรูปลักษณ์ที่แสดงภาพประกอบของการประดิษฐ์นี้ อย่างน้อยหนึ่งบริเวณในบริเวณที่ปิดผนึก 14, 16, 18 ประกอบรวมด้วยองค์ประกอบ 114 ของวัสดุโพลีเมอร์ที่เติมไฮโดรเจนได้ซึ่งมีตัวเร่งปฏิกิริยาถูกรวมเข้าไว้และซึ่งมีสัมพรรคภาพสูงสำหรับโมเลกุลไฮโดรเจน และซึ่งในการทำงาน ดูดซับไฮโดรเจนจากบรรยากาศภายในอุปกรณ์เพื่อป้องกันการปนเปื้อนของของเหลวที่ดูดซับบนตัวดูดซับ การรวมกันของโพลีเมอร์-ตัวเร่งปฏิกิริยาโดยทั่วไปคือโคโพลีเมอร์ไตรบล็อคสไตรีน-บิวทาไดอีน (โพลีสไตรีน-โพลีบิวทาไดอีน-โพลีสไตรีน) เช่น Kraton D1102 ที่มีจำหน่ายจาก Shell Chemical Company และตัวเร่งปฏิกิริยาอิริเดียม เช่น Crabtree Catalist PF 6 (โดยที่ COD คือ 1,5 -ไซโคล็อกตาไดอีน; py คือไพริดีน , tcyp - ไตรไซโคลเฮกซิลฟอสฟีน) องค์ประกอบของวัสดุดังกล่าวที่มีปริมาตร 300 มล. อาจเพียงพอที่จะดูดซับไฮโดรเจนอิสระตลอดระยะเวลาการทำงานหลายปี แรงกดดันลดลง
อุปกรณ์ที่แสดงไว้ในรูปที่ 2 ยังมีวาล์วลดความดัน 122, 124 ที่ตั้งอยู่ระหว่างบริเวณความดันสูงและปานกลาง 14 และ 16 รวมถึงบริเวณความดันปานกลางและต่ำ 16 และ 18 ตามลำดับ วาล์วรีดิวซ์ช่วยให้การปรับอัตราการไหลราบรื่นด้วยแรงดันเมื่อวาล์วเปิด จึงทำให้ปั๊มความร้อนมีช่วงการทำงานที่ขยายออกไป โดยทำงานเป็นปั๊มความร้อนขั้นตอนเดียวเมื่อแรงดันตกคร่อมวาล์วรีดิวซ์เกินแรงดันเปิดวาล์ว และ เปลี่ยนกลับไปเป็นการทำงานแบบสองขั้นตอนเมื่อคืนความดันให้เป็นค่าปกติ

เรียกร้อง

1. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับ ซึ่งมีคุณลักษณะคือการตรวจจับการเริ่มต้นของการตกผลึกของสารดูดซับในของไหลทำงานหรือการเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ไม่สามารถยอมรับได้ เพื่อกระตุ้นวิธีการป้องกันการตกผลึกเพิ่มเติม และ/หรือการละลายวัสดุที่ตกผลึก หรือเพื่อลดความหนืดดังกล่าว 2. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามข้อถือสิทธิข้อ 1 มีลักษณะเฉพาะคือมีช่องระบายอากาศที่ออกแบบมาเพื่อเพิ่มอุณหภูมิและ/หรือลดความเข้มข้นของสารดูดซับในของไหลใช้งานในหรือใกล้บริเวณที่เสี่ยงต่อการตกผลึกหรือมีความหนืดเพิ่มขึ้น 3. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามข้อถือสิทธิข้อ 2 ซึ่งมีลักษณะเฉพาะคือประกอบด้วยวิธีการเปลี่ยนทิศทางการไหลของของเหลว อย่างน้อยก็ชั่วคราว เพื่อเพิ่มอุณหภูมิของการไหลที่ผ่านบริเวณดังกล่าวซึ่งมีแนวโน้มที่จะตกผลึกหรือมีความหนืดเพิ่มขึ้น 4. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามข้อถือสิทธิข้อ 2 หรือ 3 ซึ่งมีคุณลักษณะเฉพาะในวิธีการดังกล่าวสำหรับการสร้างช่องว่างนั้นไวต่อแรงดันในพื้นที่ต้นน้ำจากบริเวณที่มีแนวโน้มที่จะตกผลึกหรือมีความหนืดเพิ่มขึ้น 5. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามข้อถือสิทธิข้อ 2 หรือ 3 มีคุณลักษณะเฉพาะคือได้รับการกำหนดค่าให้ถ่ายเทความร้อนจากตัวดูดซับของเหลวที่ส่งผ่านจากเครื่องกำเนิดไอน้ำไปยังตัวดูดซับ ไปยังตัวดูดซับของเหลวที่ผ่านไปในทิศทางตรงกันข้ามผ่านตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย โดยที่ปั๊มความร้อนดังกล่าวรวมถึงวิธีการกำจัดส่วนหนึ่งของสารดูดซับของเหลวออกจากกระแสที่ผ่านจากเครื่องกำเนิดไอน้ำไปยังเครื่องดูดซับ สำหรับการนำมันเข้าไปในกระแสไหลกลับจากตัวดูดซับไปยังเครื่องกำเนิดไอน้ำเพื่อเพิ่มอุณหภูมิของกระแสต้นน้ำจาก บริเวณที่มีแนวโน้มที่จะตกผลึกหรือมีความหนืดเพิ่มขึ้น 6. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามข้อถือสิทธิข้อที่ 5 ซึ่งมีคุณลักษณะเฉพาะในวิธีไอเสียดังกล่าวประกอบด้วยตัวควบคุมที่ไวต่อความดัน เช่น วาล์วหรืออุปกรณ์เกณฑ์ระหว่างสองกระแส ทำให้ไอเสียดังกล่าวเริ่มต้นขึ้นเมื่อแรงดันต้านกลับที่เกิดจากการโจมตีของ การตกผลึกหรือความหนืดสูงจนยอมรับไม่ได้เกินค่าเกณฑ์ที่กำหนด 7. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ถึง 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ซึ่งมีคุณลักษณะเฉพาะในวิธีการกำจัดดังกล่าวได้รับการกำหนดค่าให้กำจัดสารทำความเย็นที่เป็นของเหลวจากคอนเดนเซอร์ไปยังเครื่องระเหยเพื่อเพิ่มอุณหภูมิการระเหย ตามการเพิ่มปริมาณของสารทำความเย็นที่ระเหยและดักจับโดย ตัวดูดซับและทำให้มั่นใจว่าความเข้มข้นของตัวดูดซับในของไหลทำงานลดลงชั่วคราวและเพิ่มอุณหภูมิของของไหลทำงานในพื้นที่การตกผลึก 8. วิธีการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดซับ มีลักษณะเฉพาะคือรวมถึงการตรวจสอบอย่างต่อเนื่องของของไหลทำงานเพื่อตรวจจับหรือทำนายการเริ่มต้นของการตกผลึกของตัวดูดซับในของไหลใช้งานหรือการเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้ในปั๊มนั้น และเมื่อ การตรวจจับหรือการทำนายสภาวะใด ๆ เหล่านี้ เริ่มต้นมาตรการป้องกันการตกผลึกและ/หรือการละลายของวัสดุที่ตกผลึกเพิ่มเติม หรือเพื่อลดความหนืดดังกล่าว 9. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่ประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อกันเพื่อให้ของเหลวไหลเป็นรอบสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลวสำหรับส่วนประกอบนั้น โดยมีลักษณะพิเศษคือประกอบด้วยตัวควบคุมอัตราการไหลของ ตัวดูดซับของเหลวที่ระบุตามพารามิเตอร์ต่อไปนี้อย่างน้อยหนึ่งรายการ: ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย โหลดความร้อนบนปั๊มความร้อน และพารามิเตอร์การทำงานอื่น ๆ หนึ่งรายการขึ้นไป 10. วิธีการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่มีเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อกันเพื่อให้ของเหลวไหลเป็นรอบสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลวสำหรับส่วนประกอบนั้น โดยมีลักษณะเฉพาะที่รวมถึงการปรับ อัตราการไหลตามพารามิเตอร์ต่อไปนี้อย่างน้อยหนึ่งรายการ: ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย โหลดความร้อนบนปั๊มความร้อน และพารามิเตอร์การทำงานอื่น ๆ อย่างน้อยหนึ่งรายการ 11. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่มีหน่วยหมุนซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อกันเพื่อให้ของเหลวไหลเป็นรอบสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้และตัวดูดซับของเหลวสำหรับส่วนประกอบนั้น โดยมีลักษณะเฉพาะที่อย่างน้อยหนึ่งใน อุปกรณ์ที่ระบุ ได้แก่ เครื่องกำเนิดไอน้ำ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่ระบุ รวมถึงปั๊มหนอนที่มีองค์ประกอบการสั่นที่ติดตั้งโดยมีความเป็นไปได้ที่จะหมุนในโหนดที่ระบุ จำกัด ต่อการหมุนด้วยโหนดที่ระบุและอยู่ในแอปพลิเคชันสำหรับรวบรวมของเหลว โดยปกติจะมาจากคูน้ำหรือภาชนะที่อยู่รอบข้าง โดยที่ส่วนประกอบสั่นดังกล่าวประกอบด้วยภาชนะสั่นที่ติดตั้งเยื้องศูนย์สัมพันธ์กับแกนการหมุนของชุดประกอบดังกล่าวเพื่อเติมของเหลวจากรางหรือภาชนะดังกล่าวเมื่อปั๊มอยู่นิ่ง 12. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่มีของไหลทำงานที่มีสารดูดซับและส่วนประกอบที่ระเหยได้ มีลักษณะเฉพาะคือมีวิธีการปรับความเข้มข้นของสารดูดซับดังกล่าวในของไหลทำงานดังกล่าวตามพารามิเตอร์อย่างน้อยหนึ่งตัว: ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่าง ตัวดูดซับและเครื่องระเหย ภาระความร้อนบนปั๊มความร้อน และพารามิเตอร์การทำงานอื่น ๆ อย่างน้อยหนึ่งรายการ 13. วิธีการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่มีหน่วยหมุนซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อกันเพื่อให้ของเหลวไหลเป็นรอบสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้และตัวดูดซับของเหลวสำหรับส่วนประกอบนั้น โดยมีลักษณะเฉพาะคือ รวมถึงการปรับความเข้มข้นของสารดูดซับของเหลวและส่วนประกอบที่ระเหยได้เด่นในส่วนที่เลือกหรือบางส่วนของปั๊มความร้อนดังกล่าวโดยการจัดเก็บของเหลวในปริมาณที่แปรผันได้ในภาชนะบรรจุของเหลว 14. ปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงแบบดูดซับที่ประกอบด้วยหน่วยซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับ โดยมีลักษณะเฉพาะคืออุปกรณ์หนึ่งหรือหลายอย่าง ได้แก่ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และเครื่องดูดซับ มีตัวแลกเปลี่ยนความร้อนที่ถูกจำกัดโดย ท่อเกลียวหรือมีผิวด้านนอกเป็นลูกฟูก

การประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับวิธีการบีบอัดของไหลทำงานที่ใช้ในการถ่ายเทความร้อนจากสารหล่อเย็นที่มีอุณหภูมิต่ำกว่า (E) ไปยังสารหล่อเย็นที่มีอุณหภูมิสูงกว่า อุณหภูมิสูง(อัล) และสามารถนำไปใช้ในปั๊มความร้อนได้ วิธีการนี้เป็นการผสมผสานการดูดซึมและการเปลี่ยนแปลงความเข้มข้นของสารละลายอิเล็กโทรไลต์ เช่น ZnCl2, (Na, K, Cs, Rb) OH, CoI2, (Li, K, Na) (Cl2, Br2, I, SO4) หรือสารที่มี ความเข้มข้นลดลงตามอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น ในตัวทำละลายที่มีขั้ว: H2O, NH3, เมทานอล, เอทานอล, เมทิลลามีน, DMSO, DMA, AN, ฟอร์มาไมด์, กรดฟอร์มิก สารละลายอิ่มตัวที่มีความเข้มข้นสูงที่ออกจากตัวแลกเปลี่ยนความร้อนแบบดูดซับ (A1) จะถูกทำให้เย็นลงจากอุณหภูมิสูง (1) ถึงต่ำ (2) ในขณะที่ผ่านตัวแลกเปลี่ยนความร้อน-ตกผลึก (HE) เพื่อสร้างผลึกแบบดูดซับ ผลึก (K1) ถูกแยกออกจากกัน เหลือไว้เป็นสารละลายที่มีความเข้มข้นต่ำ (2) สำหรับการทำความเย็น ส่วนผสมที่มีความเข้มข้นต่ำจะถูกขยายออกไปบางส่วน สารละลาย (2) ไอน้ำจะถูกส่งไปยังผลึก (K1) ซึ่งจะถูกดูดซับไว้ บีบอัดสารละลายให้เท่ากับความดันของเครื่องระเหย-เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน (E) ขยายความเข้มข้นต่ำ สารละลายในกังหันที่มีการผลิตงานหรือวงจรทำความเย็นสำหรับการระเหยบางส่วนในตัวระเหย-เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน (E) ที่อุณหภูมิที่กำหนดและการก่อตัวของไอตัวทำละลาย ผลึกดูดซับเพิ่มเติม (K2) จะถูกแยกออกและรวมกับคริสตัลที่เลือกไว้ก่อนหน้านี้ (K1) ไอน้ำจะถูกให้ความร้อนโดยการส่งผ่านตัวแลกเปลี่ยนความร้อน-ตกผลึก (HE) และถูกบีบอัด (5) ภายใต้แรงดันของตัวดูดซับ (A1) ความเข้มข้นต่ำ สารละลาย (3) ที่เหลืออยู่หลังจากการระเหยบางส่วนถูกบีบอัดให้เป็นความดันของเครื่องดูดซับ (A1) และถูกให้ความร้อนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน-ตกผลึก (HE) ผลึกที่แยกออกจากกันจะถูกให้ความร้อนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน-ตกผลึก (HE) ซึ่งละลายในสารละลายที่ให้ความร้อน (3) เพื่อสร้างผลึกที่มีความเข้มข้นสูง สารละลาย. การจ่ายไอน้ำ (4) ไปยังตัวดูดซับ (A1) ซึ่งไอน้ำจะถูกดูดซับ ความร้อนจะถูกกำจัดออกไป และสารละลายเดิมจะถูกสร้างขึ้นใหม่ วิธีการนี้จะเพิ่มประสิทธิภาพการถ่ายเทความร้อน เช่น ระหว่างการทำความร้อน-ปรับอากาศ 7 เงินเดือน f-ly, 4 ป่วย

สิ่งประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับอุปกรณ์ทำความเย็น ได้แก่ เครื่องทำความเย็นแบบดูดซับ เครื่องทำความเย็นแบบดูดซับที่มีหน่วยปั๊มความร้อนในตัวประกอบด้วยหน่วยเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีคอนเดนเซอร์ตัวแรกและหน่วยดูดซับที่มีเครื่องระเหยตัวแรก คอนเดนเซอร์แรกของบล็อกแรกเชื่อมต่อด้วยท่อของเหลวกับเครื่องระเหยแรกของบล็อกที่สอง และเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเชื่อมต่อกับตัวดูดซับโดยเส้นของสารละลายที่แรงและอ่อนที่ผ่านตามลำดับผ่านช่องระบายความร้อนและความร้อนของความร้อนที่สร้างใหม่ครั้งแรก เครื่องแลกเปลี่ยน เครื่องทำความเย็นแบบดูดซับได้รับการติดตั้งเพิ่มเติมด้วยหน่วยปั๊มความร้อน เครื่องทำความร้อนพลังงานแสงอาทิตย์ และหอทำความเย็น การติดตั้งปั๊มความร้อนประกอบด้วยคอนเดนเซอร์ตัวที่สอง คอมเพรสเซอร์ เครื่องระเหยตัวที่สอง และเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบสร้างใหม่ตัวที่สอง โดยที่เครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะเชื่อมต่อด้วยสายน้ำร้อนเข้ากับทางเข้าของคอนเดนเซอร์ตัวที่สองด้วยน้ำ ซึ่งทางออกจะเชื่อมต่อกับ ทางเข้าของเครื่องทำความร้อนพลังงานแสงอาทิตย์ เอาต์พุตของเครื่องทำความร้อนพลังงานแสงอาทิตย์เชื่อมต่อกับอินพุตของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า และเอาต์พุตน้ำหล่อเย็นของคอนเดนเซอร์ตัวแรกเชื่อมต่อกับอินพุตของเครื่องระเหยตัวที่สอง ทางออกของเครื่องระเหยตัวที่สองเชื่อมต่อกับทางเข้าของหอทำความเย็น ซึ่งทางออกนั้นเชื่อมต่อกับทางเข้าของคอนเดนเซอร์ตัวแรกโดยใช้ปั๊มน้ำหล่อเย็น ผลลัพธ์ทางเทคนิคคือการเพิ่มประสิทธิภาพ ความคล่องตัว และความน่าเชื่อถือของเครื่องทำความเย็นแบบดูดซับ ป่วย 1 ราย

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับ (ตัวเลือก) และวิธีการใช้งาน (ตัวเลือก)

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับจะถ่ายเทพลังงานความร้อนจากสภาพแวดล้อมที่มีอุณหภูมิต่ำไปยังสภาพแวดล้อมที่มีอุณหภูมิเฉลี่ยโดยใช้พลังงานคุณภาพสูง ในการสูบความร้อนจาก ABTN Thermax ไอน้ำ น้ำร้อน ก๊าซไอเสีย เชื้อเพลิง พลังงานความร้อนใต้พิภพหรือส่วนผสมดังกล่าวจะถูกใช้เป็นแหล่งพลังงานศักย์สูง ปั๊มความร้อนดังกล่าวประหยัดพลังงานความร้อนประมาณ 35%

ABTH Thermax มีการใช้กันอย่างแพร่หลายในยุโรป สแกนดิเนเวีย และจีน เครื่องทำความร้อนอำเภอ. ปั๊มความร้อนยังใช้ในอุตสาหกรรมต่อไปนี้: สิ่งทอ อาหาร ยานยนต์ น้ำมันพืช และเครื่องใช้ในครัวเรือน Thermax ได้ติดตั้งปั๊มความร้อนทั่วโลก กำลังทั้งหมดมากกว่า 100 เมกะวัตต์
ปั๊มความร้อนแบบดูดซับก๊าซ, ปั๊มความร้อนแบบดูดซับไอน้ำ

ข้อมูลจำเพาะ:

• ไฟฟ้า: 0.25 – 40 เมกะวัตต์
• อุณหภูมิน้ำอุ่น: สูงถึง 90°C
• แหล่งความร้อนที่มีศักยภาพสูง: ก๊าซไอเสีย, ไอน้ำ, น้ำร้อน, เชื้อเพลิงเหลว/ก๊าซ (แยกกันหรือร่วมกัน)
• ค่าสัมประสิทธิ์การทำความเย็น: 1.65 – 1.75

ตัวแปลงความร้อน

ในปั๊มความร้อนแบบดูดซับประเภทที่สองหรือที่เรียกว่าเครื่องแปลงความร้อน ความร้อนระดับกลางจะถูกแปลงเป็นความร้อนเกรดสูง การใช้เครื่องแปลงความร้อน ความร้อนทิ้งสามารถนำไปใช้และสามารถรับความร้อนที่มีศักยภาพสูงได้

แหล่งความร้อนอินพุตซึ่งก็คือความร้อนเหลือทิ้งที่มีอุณหภูมิเฉลี่ยจะถูกส่งไปยังเครื่องระเหยและเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ความร้อนที่เป็นประโยชน์ที่อุณหภูมิสูงกว่าจะถูกปล่อยออกสู่ตัวดูดซับ คอนเวอร์เตอร์ระบายความร้อนดังกล่าวสามารถบรรลุอุณหภูมิเอาท์พุตได้สูงถึง 160°C โดยทั่วไปแล้วจะมีความแตกต่างของอุณหภูมิสูงถึง 50°C

เมื่อเร็วๆ นี้ Thermax ได้เริ่มใช้งานเครื่องแปลงความร้อนที่โรงงานของ Asia Silicone ทางตะวันตกของจีน บริษัทผลิตฟิล์มโพลีเมอร์สำหรับเซลล์แสงอาทิตย์ แผงเซลล์แสงอาทิตย์โดยกระบวนการนี้จะใช้น้ำที่อุณหภูมิ 100°C ในระหว่างกระบวนการ น้ำจะถูกทำให้ร้อนถึง 108°C จากนั้นน้ำจะถูกทำให้เย็นลงถึง 100°C ในหอทำความเย็นแบบแห้ง เพื่อปล่อยความร้อนออกสู่ชั้นบรรยากาศ เมื่อใช้ตัวแปลงความร้อน 45% ของความร้อนที่มีอยู่จะถูกแปลงเป็นไอน้ำที่ความดัน 4 บาร์ซึ่งใช้ในกระบวนการทางเทคโนโลยี

ข้อมูลจำเพาะ:

• ไฟฟ้า: 0.5 – 10 เมกะวัตต์
• อุณหภูมิน้ำร้อน: สูงถึง 160°C
• แหล่งความร้อนที่มีศักยภาพปานกลาง: ไอน้ำ น้ำร้อน เชื้อเพลิงเหลว/ก๊าซ (แยกกันหรือร่วมกัน)
• ค่าสัมประสิทธิ์การทำความเย็น: 0.4 – 0.47

การนำเสนอเกี่ยวกับการใช้ ABTN

มีคนไม่กี่คนที่รู้ว่าปั๊มความร้อนแบบดูดซับคืออะไรและหลักการทำงานของมัน อุปกรณ์นี้กำลังได้รับความนิยมมากขึ้นเรื่อยๆ สามารถสันนิษฐานได้ว่าในอนาคตอันใกล้นี้ ATN จะครองตำแหน่งผู้นำในกลุ่มตลาดที่เกี่ยวข้อง

ในบทความนี้ เราจะพยายามอธิบายโดยทั่วไปว่าปั๊มดูดซับคืออะไรและทำงานอย่างไร วงจรการทำงานโดยละเอียดจะมีการอธิบายไว้ในเอกสารเผยแพร่ฉบับต่อๆ ไป

หลักการทำงาน

บางครั้ง AHP อาจสับสนกับปั๊มความร้อนแบบดูดซับ แต่สิ่งนี้ไม่เป็นความจริง ปั๊มความร้อนแบบดูดซับทำงานโดยใช้ตัวดูดซับของเหลวซึ่งต่างจากแบบหลัง โดยทั่วไป ปั๊มความร้อนแบบดูดซับจะทำงานในลักษณะเดียวกับ

อุปกรณ์ประกอบด้วยหลายอย่าง อุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน. เชื่อมต่อกันด้วยวงจรที่ส่งเสริมการไหลเวียนของสารทำความเย็นและสารดูดซับ หลักการทำงานคือตัวดูดซับจะดูดซับไอน้ำที่อุณหภูมิต่ำกว่า ควบคู่ไปกับกระบวนการเหล่านี้ก็มี จำนวนที่ต้องการความอบอุ่น

เป็นผลให้สารทำความเย็น (สารหล่อเย็น) เริ่มเดือดภายใต้สุญญากาศ สารดูดซับจะเข้าสู่เครื่องกำเนิดไฟฟ้าส่งผลให้ไอน้ำที่เพิ่งถูกดูดซับถูกกำจัดออกไป ตอนนี้ตัวดูดซับจะได้รับเกลือเข้มข้นอีกครั้งและเครื่องระเหย - ไอสารทำความเย็น

สารดูดซับมักจะเป็นสารละลายของเกลือลิเธียมโบรไมด์ (LiBr) ในน้ำ ดังนั้นอุปกรณ์ดังกล่าวจึงเรียกว่าปั๊มความร้อนลิเธียมโบรไมด์แบบดูดซับ (ABTH)

เนื่องจากกระบวนการที่เกิดขึ้น อุปกรณ์จึงสร้างความร้อน ขอบเขตการใช้งานของปั๊มความร้อนแบบดูดซับค่อนข้างกว้าง สิ่งสำคัญคือการคำนึงถึงวัตถุประสงค์เฉพาะของปั๊มและจุดประสงค์ของปั๊ม

ข้อดีและข้อเสียของปั๊มความร้อนแบบดูดซับ

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับมีข้อดีหลายประการ ที่สำคัญที่สุดคือ:

• ทำให้สภาพแวดล้อมร้อนขึ้นถึง +60 / +80 °C;
• พลังงานความร้อนที่หลากหลาย ซึ่งมีตั้งแต่หลายกิโลวัตต์ไปจนถึงเมกะวัตต์
• อายุการใช้งานยาวนาน โดยเฉพาะเมื่อเปรียบเทียบกับอุปกรณ์ประเภทเครื่องอัดไอน้ำ
• ประสิทธิภาพสูงถึง 30-40% และถูกกำหนดโดยโหมดการทำงานที่เลือก
• ขอบเขตของการสมัครเพิ่มขึ้นอย่างต่อเนื่อง
• น้ำเดือด ไอน้ำ และก๊าซบางชนิดใช้เป็นแหล่งพลังงาน
• ไม่รวมหลักการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดซับ ปริมาณมากองค์ประกอบที่เคลื่อนไหวซึ่งสร้างเสียงรบกวนระหว่างการทำงาน

นอกจากข้อดีแล้ว อุปกรณ์ดังกล่าวยังมีข้อเสีย:

• ราคาสูง;
• ความต้องการความร้อนอุณหภูมิต่ำที่สามารถเข้าถึงได้
• ระยะเวลาคืนทุนนานสำหรับการใช้งานที่ผิดปกติ

โดยพื้นฐานแล้วปั๊มความร้อนแบบดูดซับเป็นหน่วยที่ค่อนข้างเทอะทะและใช้ในอุตสาหกรรม นี่เป็นเพราะการมีความร้อนอุณหภูมิต่ำจำนวนมากในอุตสาหกรรม สถานประกอบการ และโรงงาน

ในที่สุดปั๊มความร้อนแบบดูดซับก็มีความน่าเชื่อถือ ชิ้นส่วนทำจาก วัสดุที่มีคุณภาพรับมือกับหน้าที่ของตนได้อย่างสมบูรณ์แบบ ตัวเรือนมีความทนทาน สามารถทนต่อแรงกระแทกทางกลที่รุนแรง และทนทานต่อปัจจัยด้านสิ่งแวดล้อมที่เป็นอันตราย

AHP ส่วนใหญ่จะใช้ในงานอุตสาหกรรม แต่ขณะนี้ปั๊มความร้อนแบบดูดซับความจุขนาดเล็กสำหรับใช้ในบ้านมีจำหน่ายแล้ว ข้อจำกัดในการใช้งานคือความต้องการความร้อนอุณหภูมิต่ำในรูปแบบที่ตัวดูดซับสามารถดูดซับได้

ปั๊มความร้อนลม: หลักการทำงาน การออกแบบ...

การติดตั้งปั๊มความร้อนแบบอากาศสู่อากาศ - ไม่ใช่...

ปั๊มความร้อนเพื่อให้ความร้อนในบ้าน - บทวิจารณ์...

ปั๊มความร้อนแบบอากาศสู่น้ำสำหรับเครื่องทำความร้อนภายในบ้าน R ...

หลักการทำงานของปั๊มความร้อนแบบอากาศสู่อากาศ R ...

ปั๊มความร้อนเพื่อให้ความร้อนในบ้าน - หลักการทำงาน...

ประสิทธิภาพปั๊มความร้อนเพื่อให้ความร้อน - ตัวเลขจริง...

ข้อดีข้อเสียของปั๊มความร้อน - กราวด์...

ค้นหาค่าใช้จ่ายในการทำความร้อนด้วยปั๊มความร้อน...

ปั๊มความร้อนแบบอากาศสู่อากาศสำหรับการทำความร้อนในบ้าน - ...

น้ำในบ่อสามารถเป็นน้ำแข็งได้หรือไม่ ไม่ใช่ น้ำจะไม่เป็นน้ำแข็ง เพราะ... ทั้งในทรายและ บ่อน้ำบาดาลน้ำอยู่ต่ำกว่าจุดเยือกแข็งของดิน เป็นไปได้ไหมที่จะติดตั้งท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 133 มม. ในบ่อทรายของระบบจ่ายน้ำ (ฉันมีปั๊มสำหรับท่อขนาดใหญ่) มันไม่สมเหตุสมผลเมื่อติดตั้ง ทรายอย่างดีติดตั้งท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่ขึ้นเพราะว่า ผลผลิตบ่อทรายต่ำ ปั๊ม Malysh ได้รับการออกแบบมาเป็นพิเศษสำหรับบ่อดังกล่าว ขึ้นสนิมได้ไหม? ท่อเหล็กในบ่อน้ำหรือไม่ ช้าพอ ตั้งแต่ตอนสร้างบ่อน้ำ น้ำประปาชานเมืองมันถูกปิดผนึก ไม่มีออกซิเจนเข้าไปในบ่อ และกระบวนการออกซิเดชั่นช้ามาก ท่อแต่ละหลุมมีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่าไร? ผลผลิตของบ่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางท่อต่างกันเป็นเท่าใด เส้นผ่านศูนย์กลางท่อสำหรับสร้างบ่อน้ำ: 114 - 133 (มม.) - ผลผลิตของบ่อ 1 - 3 ลูกบาศก์เมตร / ชั่วโมง 127 - 159 (มม.) - ผลผลิตของบ่อ 1 - 5 ลูกบาศก์เมตร เมตร ./ชั่วโมง 168 (มม.) - ผลผลิตดี 3 - 10 ลูกบาศก์เมตร/ชั่วโมง จำไว้! มีความจำเป็นที่...

รายละเอียด บทความ 10 มกราคม 2556

คำอธิบายประกอบ

จากตัวอย่างของ UES ของเบลารุส มีการพิจารณาถึงความเป็นไปได้ในการใช้ปั๊มความร้อนแบบดูดซับลิเธียมโบรไมด์เพื่อป้องกันการกระจายพลังงานความร้อนด้วยน้ำหมุนเวียน น้ำหล่อเย็นของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า และน้ำมันระบบหล่อลื่น ไฟล์ PDF

คำอธิบายประกอบ

ความเป็นไปได้ของการใช้ปั๊มความร้อนแบบดูดซับที่ทำงานบนสารละลาย LiBr เพื่อหลีกเลี่ยงน้ำมันหล่อลื่น การแผ่รังสีของเครื่องกำเนิด และการกระจายความร้อนของน้ำหมุนเวียน ได้รับการพิจารณาในบทความนี้โดยตัวอย่างของ United Energy System ของเบลารุส

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับในวงจรความร้อนของโรงงาน CHPเพื่อเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงาน

วี.เอ็น. โรมันยุค, หมอ เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์, ดี.บี. มุสลิน่า, เอ.เอ. โบบิช, ปริญญาโทสาขาวิศวกรรมศาสตร์ วิทยาศาสตร์, เอ็น. เอ. โคโลมิตสกายา, ปริญญาโทสาขาเศรษฐศาสตร์ วิทยาศาสตร์, ที.วี. บูเบียร์ นักเรียน, มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งชาติเบลารุส RUE "BELTEI"เอส.วี. มัลคอฟผู้อำนวยการฝ่ายบริการความร้อนและอุปกรณ์ทำความเย็นของ CJSC

การแนะนำ

การแปลงเป็นเทคโนโลยีโรงไฟฟ้าพลังความร้อนร่วมตามการวิจัย สถาบันการศึกษารัสเซียวิทยาศาสตร์มีประสิทธิภาพมากกว่าการเปลี่ยนไปใช้โรงไฟฟ้าควบแน่นก๊าซไอน้ำ (CPP) และควรดำเนินการก่อน อย่างไรก็ตาม การปรับปรุงโรงไฟฟ้าพลังความร้อนโดยใช้โครงสร้างส่วนบนอุณหภูมิสูงของกังหันก๊าซ (GTU) ต้องใช้เงินลงทุนจำนวนมาก ในขณะที่การดึงดูดนักลงทุนสำหรับ CPP ในสภาพของเบลารุสกลายเป็นงานที่ยากน้อยกว่า ซึ่งกำหนดความล่าช้าในการปรับปรุงให้ทันสมัย ของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนจากการเปลี่ยนผ่านสู่ CPP วงจรรวม

ปัจจุบันมีหน่วยควบแน่นไอน้ำ-ก๊าซด้วย การบริโภคที่เฉพาะเจาะจงเชื้อเพลิง (URT) เพื่อผลิตไฟฟ้าที่ระดับ 220 กรัม/(kW×h) ซึ่งเทียบเคียงได้กับมูลค่าที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อนกังหันไอน้ำของสาธารณรัฐ สถานการณ์นี้เมื่อรวมกับการเปลี่ยนแปลงของสถานการณ์ในตลาดพลังงานทำให้ปัญหาการเพิ่มประสิทธิภาพของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนกังหันไอน้ำรุนแรงขึ้นและกำหนดความจำเป็นในการเพิ่มประสิทธิภาพโดยใช้โครงการที่มีต้นทุนน้อยลง โซลูชันที่เกี่ยวข้องซึ่งค่อนข้างเข้าใจได้ จำเป็นต้องรักษาความเกี่ยวข้องในระหว่างการถ่ายโอนโรงไฟฟ้าพลังความร้อนไปสู่เทคโนโลยีวงจรรวมในเวลาต่อมา โซลูชันดังกล่าวประกอบด้วยการรวมตัวสะสมความร้อนเข้ากับโรงไฟฟ้าพลังความร้อน ตลอดจนนวัตกรรมอื่นๆ เช่น การถ่ายโอนเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบไปทำงานกับสุญญากาศที่เสื่อมสภาพ ในเวลาเดียวกันสิ่งหลังมีความเกี่ยวข้องกับความจำเป็นในการเปลี่ยนแปลงการออกแบบหน่วยกังหันไอน้ำ: การรวมมัดเครือข่ายเข้ากับคอนเดนเซอร์การปรับเปลี่ยนขั้นตอนสุดท้ายของกังหัน ทั้งสองอย่างตลอดจนการทำงานของหน่วยกังหันด้วยสุญญากาศที่เสื่อมสภาพนั้นไม่เป็นที่ยอมรับเสมอไปด้วยเหตุผลใดก็ตาม ในสภาวะเหล่านี้ ทางเลือกอื่นการเปลี่ยนไปใช้สุญญากาศที่เสื่อมสภาพอาจเป็นการใช้ปั๊มความร้อนลิเธียมโบรไมด์แบบดูดซับ (ABTH) ด้วยความช่วยเหลือของพวกเขา จึงมีวิธีแก้ปัญหาที่มีประสิทธิภาพมากขึ้นสำหรับปัญหาเดียวกันในการปิดกั้นการกระจายพลังงานความร้อนด้วยน้ำหมุนเวียน โดยไม่ต้องมีการเปลี่ยนแปลงการออกแบบหน่วยกังหัน

ABTN ที่ระบุผลิตขึ้นในรูปแบบสำเร็จรูป สะดวกต่อการติดตั้งและใช้งาน เรียกว่าเครื่องทำความเย็น ช่วยให้สามารถใช้งานพร้อมกันเป็นเครื่องทำความเย็นที่จ่ายสารได้ น้ำเย็นโดย แผนภูมิอุณหภูมิ 7/12 °C ซึ่งจำเป็น เช่น ที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อน เมื่อถูกถ่ายโอนไปทำงานกับโครงสร้างส่วนบนของกังหันแก๊สเพื่อทำให้อากาศที่เข้าสู่คอมเพรสเซอร์กังหันแก๊สเย็นลง ส่งผลให้มีการใช้พืชดูดซับเกือบต่อเนื่องตลอดทั้งปี ตัวอย่างเช่นการรวม ABTN เข้ากับวงจรความร้อนของเครื่องกำเนิดเทอร์โบ PT-60 ช่วยให้ระบบประหยัดก๊าซธรรมชาติได้มากกว่า 5.5 พันตันของเชื้อเพลิงเทียบเท่าต่อปีและในขณะเดียวกันก็บรรลุข้อ จำกัด ทางเศรษฐกิจที่จำเป็น: ผลตอบแทนที่ง่ายดาย ในระยะเวลาการลงทุนสูงสุด 2 ปีพร้อมช่วงเวลาของการว่าจ้าง ค่าที่สอดคล้องกันของผลตอบแทนจากการลงทุนแบบไดนามิก อัตราผลตอบแทนภายใน ฯลฯ

ปัญหาการควบแน่นของไอน้ำจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบโคเจนเนอเรชั่น

ในทางเทคนิคแล้ว การส่งไอน้ำขั้นต่ำเข้าไปในคอนเดนเซอร์ของเครื่องกำเนิดเทอร์โบประเภท "P", "T", "PT" และการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงที่เกี่ยวข้องมากเกินไปซึ่งก่อนหน้านี้ไม่ได้ทำให้เกิดคำถามนั้นเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ในปัจจุบัน ตัวอย่างเช่น สำหรับเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบ PT-60 ที่พบบ่อยที่สุดที่กล่าวถึงแล้วและการดัดแปลง ไอน้ำขั้นต่ำที่ผ่านเข้าไปในคอนเดนเซอร์ถูกจำกัดไว้ที่ 12 ตันต่อชั่วโมง สำหรับพารามิเตอร์ไอน้ำเริ่มต้นที่ 13 MPa เมื่อคำนึงถึงการมีส่วนร่วมของการสกัดแบบสร้างใหม่เมื่อไอน้ำผ่านเข้าไปในคอนเดนเซอร์ กำลังผลิตไฟฟ้าของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบ PT-60-130 คือ 4.3 MW การกระจายพลังงานความร้อนด้วยน้ำหมุนเวียน (CV) ซึ่งขจัดความร้อนของกระบวนการควบแน่นไอน้ำ 12 ตันต่อชั่วโมงที่ความดัน 4 kPa มีค่าเท่ากับ 6.3 Gcal/h URT สำหรับการผลิตไฟฟ้าโดยใช้การไหลของไอน้ำที่ระบุอยู่ที่ประมาณ 0.42 กก./(kW×h) ซึ่งมากกว่า »0.2 กก. มากกว่าการผลิตไฟฟ้าแบบแทนที่ที่หน่วยควบแน่นของไอน้ำและก๊าซ เมื่อพิจารณาถึง 5% ของการสูญเสียไฟฟ้าสำหรับการส่งมอบไปยังโหลดทางอุตสาหกรรมของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน ตัวเลขสำหรับ IES นี้เท่ากับ 0.24 กิโลกรัม/กิโลวัตต์ชั่วโมง ด้วยเวลาทำงานต่อปีของเครื่องกำเนิดเทอร์โบที่ 7.5 พันชั่วโมง การเผาไหม้เชื้อเพลิงมีจำนวน»6 พันตันเทียบเท่าเชื้อเพลิงในสกุลเงินต่างประเทศ - มากกว่า 1.5 ล้านเหรียญสหรัฐ เนื่องจากจำนวนโรงไฟฟ้าพลังความร้อนทั้งหมดในประเทศ (36 ยูนิต) ความเร่งด่วนของภารกิจในการขจัดการใช้เชื้อเพลิงอย่างไม่มีเหตุผลดังกล่าวจึงชัดเจน ในการคำนวณข้างต้น หน่วยก๊าซวงจรรวมที่มีค่าสัมบูรณ์ ประสิทธิภาพทางไฟฟ้า 54%. ทางเลือกเกิดจากข้อเท็จจริงที่ว่า (โดยคำนึงถึงโครงสร้างการใช้พลังงานความร้อนและไฟฟ้าในประเทศตลอดจนการเปลี่ยนแปลงโครงสร้างการสร้างพลังงานเหล่านี้ไหลหลังจากการแนะนำโครงสร้างส่วนบนอุณหภูมิสูงที่กังหันไอน้ำ CHP ) ด้วยการเริ่มเดินเครื่องของโรงไฟฟ้านิวเคลียร์ซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของกำลังการผลิตของ UES ของเบลารุส ทำให้ไม่มีภาระเหลือสำหรับ CPP กังหันไอน้ำที่ใช้อยู่ในปัจจุบันเป็นกำลังการผลิตปิด

การแก้ปัญหาการระงับการกระจายพลังงานความร้อนด้วยน้ำหมุนเวียนโดยการถ่ายโอนเทอร์โบเจนเนอเรเตอร์ไปทำงานด้วยสุญญากาศที่เสื่อมสภาพ

ความดันในคอนเดนเซอร์กังหันเมื่อทำงานที่สุญญากาศเสื่อมสภาพ (VC) จะเพิ่มขึ้นเป็น 0.06 MPa และกำลังผลิตไฟฟ้าที่อัตราการไหลของไอน้ำเข้าคอนเดนเซอร์ที่พิจารณาอยู่ที่ 12 ตันต่อชั่วโมงคือ 3.4 เมกะวัตต์ ในกรณีนี้ ไอน้ำจะถูกแทนที่จากการสกัดด้วยความร้อนในปริมาณที่สอดคล้องกับการไหลของพลังงานความร้อนที่ 6.3 Gcal/h (7.2 MW) เอาท์พุตเฉพาะของการสกัดแบบ T ของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบที่อยู่ระหว่างการพิจารณา โดยคำนึงถึงการมีส่วนร่วมของกระแสการฟื้นฟูคือ mut516 kWh/Gcal ซึ่งทำให้สามารถระบุการลดกำลังการผลิตไฟฟ้าลงเหลือ 3.2 MW เมื่อส่งไอน้ำไปยัง การสกัดแบบทีเนื่องจากการเปลี่ยนไปใช้โหมดไฮโดรคาร์บอน ดังนั้นในระหว่างการเปลี่ยนมาใช้สุญญากาศที่เสื่อมสภาพในคอนเดนเซอร์ PT-60 เนื่องจากกำลังการผลิตลดลงโรงไฟฟ้าพลังความร้อนจึงถูกถ่ายโอนไปยัง CPP สูงถึง 4.3 - (3.4 - 3.2) = 4.1 MW การประหยัดเชื้อเพลิงของระบบรายชั่วโมงที่สอดคล้องกันอยู่ที่ประมาณ 0.79 tce t/h และประกอบด้วยคำศัพท์ต่อไปนี้เมื่อเปรียบเทียบกับโหมดมาตรฐาน ซึ่งเกิดขึ้นโดยเกี่ยวข้องกับ:

โดยการแทนที่การสร้างไอน้ำที่ไหลเข้าไปในคอนเดนเซอร์และถ่ายโอนไปยัง IES PGU: 4.3 (0.42 – 0.24) = 0.77 ตันต่อชั่วโมง;

โดยการแทนที่การผลิตไอน้ำที่ไหลเข้าสู่ T-selection และถ่ายโอนไปยัง CPP CPP: 3.2 (0.17 – 0.24) = –0.22 ตันต่อชั่วโมง;

การสร้างในโหมด HC บนไอน้ำที่ไหลเข้าสู่คอนเดนเซอร์ด้วย URT เท่ากับ 164 กรัม/(kWh) ซึ่งประมาณไว้ที่ 3.4 · (0.24 - 0.164) = 0.25 ตันต่อชั่วโมง

เห็นได้ชัดว่าเมื่อถ่ายโอนเครื่องเทอร์โบเจนเนอเรเตอร์ไปทำงานกับสุญญากาศที่เสื่อมสภาพจำนวนชั่วโมงการทำงานต่อปีซึ่งกำหนดการประหยัดเชื้อเพลิงของระบบนั้นขึ้นอยู่กับเงื่อนไขเฉพาะของโซนจ่ายความร้อนและองค์ประกอบของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน ในกรณีที่เท่ากับ 7.5 พันชั่วโมงที่ระบุไว้ก่อนหน้านี้ ระบบประหยัดเชื้อเพลิงต่อปีจะอยู่ที่ 5.9 พัน tce

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับ

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับเป็นอุปกรณ์ต่อเนื่องที่ออกแบบมาเพื่อถ่ายโอนพลังงานความร้อนจากแหล่งที่มีอุณหภูมิต่ำกว่าไปยังแหล่งที่มีอุณหภูมิสูงกว่า เพื่อชดเชยการเปลี่ยนแปลงที่ผิดธรรมชาติของพลังงานความร้อน จำเป็นต้องใช้พลังงานความร้อน (TE) บนไดรฟ์ ABTN โรงงานดูดซับแบบ Reverse Cycle มีคุณสมบัติด้านพลังงานต่ำกว่าเครื่องอัดไอ แต่ถ้าโรงงานหลังต้องการพลังงานและอุปกรณ์ที่มีคุณค่าทางเศรษฐกิจมากกว่าในการทำงาน พลังงานกลจากนั้นแบบแรกสามารถใช้พลังงานความร้อนราคาถูกจากกังหันไอน้ำ หม้อไอน้ำสำหรับการกู้คืน พลังงานจากก๊าซไอเสียของเครื่องยนต์สันดาปภายในที่เป็นก๊าซ และแหล่งพลังงานทุติยภูมิ สถานการณ์นี้จะกำหนดช่องทางสำหรับ ABTN ซึ่งพวกเขาจะครอบครองในระบบเทคโนโลยีต่างๆในไม่ช้า

เนื่องจากของเหลวทำงานใน ABTN จึงมีการใช้สารละลาย (ในกรณีที่อยู่ระหว่างการพิจารณาคือน้ำ - ลิเธียมโบรไมด์) ซึ่งความเข้มข้นของส่วนประกอบจะแตกต่างกันสำหรับเฟสของเหลวและไอ ความเข้มข้นของส่วนประกอบไม่สามารถแตกต่างจากค่าที่สอดคล้องกับสมการสมดุลของสารละลาย ซึ่งทำให้สามารถควบแน่น (การดูดซึม) ของไอเย็นด้วยสารละลายของเหลวที่ร้อนกว่าได้จนกว่าความเข้มข้นจะเท่ากันตามสมการที่ระบุ

ในกรณีที่ง่ายที่สุด ABTN คือการผสมผสานระหว่างตัวแลกเปลี่ยนความร้อนสี่ตัวที่รวมอยู่ในตัวเครื่องตัวเดียว การดำเนินงานของพวกเขาเป็นที่คุ้นเคยสำหรับบุคลากรด้านพลังงานและไม่สร้างปัญหา (รูปที่ 1) เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนสองตัว (เครื่องกำเนิดไฟฟ้าและคอนเดนเซอร์) ทำงานที่แรงดันสูงกว่า และจุดประสงค์คือเพื่อให้ได้ของเหลวที่มีจุดเดือดต่ำในรูปแบบที่เกือบบริสุทธิ์ ในกรณีนี้- น้ำ. ตัวแลกเปลี่ยนความร้อนอีกสองตัว (เครื่องระเหยและตัวดูดซับ) ทำงานที่ความดันลดลง หน้าที่ของพวกเขาคือกำจัดพลังงานความร้อนออกจากแหล่งกำเนิดและแปลงไอน้ำที่เกิดขึ้นให้เป็นส่วนประกอบของสารละลายของเหลว ในระหว่างการเปลี่ยนแปลงที่อธิบายไว้ ความร้อนของกระบวนการดูดซับและการควบแน่นที่สอดคล้องกันจะถูกลบออกจากตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์ ซึ่งถูกถ่ายโอนไปยังสารหล่อเย็นที่ให้ความร้อน เช่น น้ำในเครือข่าย จำเป็นเท่านั้นเพื่อป้องกันการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิสารทำความเย็นเกินค่าจำกัดที่ไม่อนุญาตให้ใช้สารละลายน้ำในลิเธียมโบรไมด์ทั้งระหว่างการเก็บรักษาและระหว่างการทำงาน กล่าวอีกนัยหนึ่ง มีการจำกัดอุณหภูมิของการปล่อยความร้อน (รีไซเคิล) และกระแสรับความร้อนซึ่งสามารถดำเนินการ ABTN ได้ วงจรของ ABTN จริงนั้นค่อนข้างซับซ้อนกว่าซึ่งสัมพันธ์กับการฟื้นฟูซึ่งจะเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงานของการติดตั้งซึ่งเป็นสาเหตุที่จำนวนตัวแลกเปลี่ยนความร้อนและความซับซ้อนของวงจรเพิ่มขึ้นเล็กน้อย

ประสิทธิภาพของ ABTN ส่วนใหญ่ขึ้นอยู่กับช่วงอุณหภูมิที่ใช้งาน: ยิ่งช่วงหลังแคบลง ประสิทธิภาพการใช้พลังงานของการติดตั้งก็จะยิ่งสูงขึ้น นอกจากนี้ ยังมีการจำกัดอุณหภูมิของการปล่อยความร้อน (รีไซเคิล) และกระแสรับความร้อนซึ่งการดำเนินการ ABTN สามารถทำได้

ที่อุณหภูมิของการไหลที่ให้ความร้อน 55 °C ซึ่งสอดคล้องกับอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่ส่งคืนในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อนระหว่างกัน การจัดหาน้ำหมุนเวียนเพื่อการกำจัดจะดำเนินการตามกำหนดเวลา 17/22 °C (ความดันใน คอนเดนเซอร์ - 4 kPa) ในกรณีนี้ การให้ความร้อนของน้ำในเครือข่ายมีอุณหภูมิ 64 °C ในช่วงฤดูร้อน เมื่ออุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายไหลกลับสูงถึง 70 °C อุณหภูมิของน้ำหมุนเวียนจะเป็น 49/45 °C ซึ่งสอดคล้องกับความดันในคอนเดนเซอร์ 15 kPa น้ำในเครือข่ายมีความร้อนสูงถึง 79 °C ที่อุณหภูมิน้ำส่งภายในช่วงที่ระบุ คุณลักษณะการไหลอื่นๆ สามารถกำหนดได้โดยการประมาณค่าเชิงเส้น สำหรับอุณหภูมิปานกลาง ฤดูร้อน–0.7 °C อุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับคือ 47 °C และความดันในคอนเดนเซอร์ที่จำเป็นสำหรับ ABTN จะเป็น 4 kPa เมื่อพิจารณาสถานการณ์ที่มีการเปลี่ยนแปลงพารามิเตอร์การไหลตลอดทั้งปี เราสามารถสรุปได้ว่าในการประมาณครั้งแรก การติดตั้ง ABTN จะทำให้แน่ใจได้ว่าความดันในคอนเดนเซอร์จะคงอยู่ที่ระดับ 4 kPa ตลอดระยะเวลาการทำงานทั้งหมด แรงดันไอน้ำร้อนสำหรับไดรฟ์ ABTN ไม่ควรต่ำกว่า 0.4 MPa ซึ่งมั่นใจได้โดยการสกัดไอน้ำจากการสกัดแบบสร้างใหม่หมายเลข 4 ของกังหัน PT-60 ค่าสัมประสิทธิ์ความร้อน ABTN ในกรณีเหล่านี้คือ 1.7

สาระสำคัญของวิธีการและการประเมินผลการประหยัดพลังงาน

ในวงจรความร้อนของเครื่องเทอร์โบเจนเนอเรเตอร์ มีกระแสความร้อนหลายอย่างกระจายไปในสิ่งแวดล้อม ตัวอย่างเช่นการใช้เครื่องกำเนิดเทอร์โบ PT-60 ได้แก่: การระบายความร้อน CV ที่กล่าวถึงแล้วด้วยกำลัง 7.3 MW, การไหลของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าและระบบทำความเย็นน้ำมันด้วยกำลังรวม 0.47 MW การไหลของความร้อนที่ระบุไว้ ซึ่งมีกำลัง 7.8 MW จะถูกส่งไปยัง ABTN ด้วยน้ำหมุนเวียน ซึ่งจะถูกทำให้เย็นลง ≥4 °C (รูปที่ 2) ในการขับเคลื่อน ABTH ความร้อนของกระบวนการควบแน่นของไอน้ำจะถูกใช้ไป ความต้องการที่กำหนดโดยค่าสัมประสิทธิ์ความร้อนของ ABTH และในกรณีนี้ ค่าของภาระความร้อนที่กำหนดปริมาณการใช้ไอน้ำคือ 40.2 GJ/ชม. ( 9.6 ก.ล./ชม.) การไหลของพลังงานความร้อนที่มีกำลัง 18.9 เมกะวัตต์จะถูกถ่ายโอนไปยังน้ำในเครือข่าย โดยให้ความร้อนขึ้น 10.2 °C

จากการพิจารณาการใช้ ABTN ในขณะที่ยังคงรักษาภาระความร้อนของ CHP การผลิตไฟฟ้าจะถูกกระจายใหม่ระหว่างแหล่งที่มาของระบบ และในตัวอย่างของเรา มีการผลิตที่ CHP ลดลง 4.7 MW ด้วย URT 0.42 กก./(kWh) ซึ่งมีสาเหตุดังนี้:

• โหลดในการสกัดด้วยความร้อนลดลง 15.9 Gcal/h ดังนั้นกำลังการผลิตจึงลดลง 8.2 MW ( เอาท์พุทเฉพาะการเลือกแบบ T - 516 kWh/Gcal);
• โหลดของการเลือกพลังงานทดแทนหมายเลข 4 เพิ่มขึ้น 9.6 Gcal/h ซึ่งจำเป็นสำหรับไดรฟ์ ABTN ซึ่งเพิ่มพลังการผลิต 3.5 MW (เอาต์พุตเฉพาะของการเลือกพลังงานทดแทนหมายเลข 4 คือ 362 kWh/Gcal)

เมื่อพิจารณาถึงการลดลงของพลังงานการผลิตไฟฟ้าที่ระบุไว้ 4.7 เมกะวัตต์ในขณะที่ยังคงรักษาพลังงานความร้อนที่ให้มา การลดการใช้เชื้อเพลิงประจำปีของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนในกรณีของเราจะสูงถึง 11.9 พันตันของเชื้อเพลิงเทียบเท่า:

• 4.3 0.42 7.5 = 13.5 พันตัน - การลดลงที่เกี่ยวข้องกับการกำจัดการผลิตไฟฟ้าด้วย URT 420 g/(kW×h) โดยการส่งไอน้ำเข้าไปในคอนเดนเซอร์
• 4.3 (0.17 – 0.136) 7.5 = 1.1 พัน tce - การลดลงที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายโอนการผลิตไฟฟ้าจากการไหลของการสกัดความร้อนด้วย URT 170 g/(kW×h) ไปยังการไหลเข้าสู่คอนเดนเซอร์ โดยมีการระบายความร้อนของน้ำหมุนเวียนใน ABTN ซึ่งสอดคล้องกับ URT 136 ก./(กิโลวัตต์×ส);
• 3.2 (0.17 – 0.283) 7.5 = –2.7 พัน tce - เพิ่มขึ้นที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายโอนการผลิตไฟฟ้าจากการไหลสกัดโคเจนเนอเรชั่นด้วยอัตรา 170 g/(kW×h) ไปยังการไหลเข้าสู่การคัดเลือกพลังงานทดแทนครั้งที่ 4 ด้วยอัตรา 283 g/(kW×h)

ในขณะเดียวกันระบบประหยัดเชื้อเพลิงต่อปีในกรณีของเราจะสูงถึง 5.5 พันตัน

ผลลัพธ์ที่นำเสนอได้รับการเสริมด้วยแผนภาพอธิบายของโหมดการทำงานต่างๆ ของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบภายใต้การพิจารณาในรูปที่ 1 3–5.

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับในรูปแบบ CHP

หากต้องการเชื่อมต่อ ABTN กับเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบ PT-60 คุณสามารถใช้ชิลเลอร์ขนาดเล็กสองตัวหรือใหญ่กว่าหนึ่งตัวก็ได้ ตัวเลือกที่มี ABTN สองตัวดูยืดหยุ่นกว่า สามารถใช้สารหล่อเย็นหลายชนิดในการขับเคลื่อน: ไอน้ำ น้ำ ก๊าซไอเสีย, เชื้อเพลิง. ในกรณีนี้คือไอน้ำที่มีความดันอย่างน้อย 0.4 MPa ในเวอร์ชันที่มีการติดตั้งสองแบบ เหนือสิ่งอื่นใด รับประกันความสม่ำเสมอของอุปกรณ์ดูดซับของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน: ปั๊มความร้อนและ เครื่องทำความเย็นกลายเป็นสิ่งที่ใช้แทนกันได้ซึ่งจะมีประโยชน์เมื่อเพิ่มหน่วยกังหันก๊าซให้กับโรงไฟฟ้าพลังความร้อนเมื่อจำเป็นต้องรักษาเสถียรภาพของพารามิเตอร์ ช่วงฤดูร้อน, ระบายความร้อนของอากาศที่ถูกดูดเข้ามาโดยคอมเพรสเซอร์ ABTN สามารถตั้งอยู่ได้ทั้งในเวอร์ชันคอนเทนเนอร์และในอาคาร ในทุกกรณี อุณหภูมิห้องจะต้องไม่ต่ำกว่า 5 °C แน่นอนว่า จำเป็นต้องมีแนวทางเฉพาะโดยขึ้นอยู่กับเงื่อนไขที่ซับซ้อนของไซต์งานเฉพาะ เช่น โครงร่าง ระบบไฮดรอลิก ฯลฯ

การประเมินทางเศรษฐกิจ

โดยคำนึงถึงต้นทุนงานก่อสร้างและติดตั้งและ อุปกรณ์เสริมหากต้องการใช้ตัวเลือกที่พิจารณาในตัวอย่าง ต้องใช้เงินประมาณ 3 ล้านเหรียญสหรัฐ สำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อนที่มีจำนวนชั่วโมงทำงานต่อปีของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบ 7.5 พันตัน ระยะเวลาผลตอบแทนการลงทุนและตัวชี้วัดอื่น ๆ จะถูกกำหนดโดยการใช้ก๊าซธรรมชาติที่ลดลง 11.9 พันตันของเชื้อเพลิงเทียบเท่า โดยมีภาระความร้อนคงที่และลดกำลังการผลิตไฟฟ้าได้ 4.7 เมกะวัตต์ อัตราค่าไฟฟ้าและต้นทุนค่าไฟฟ้าถัวเฉลี่ยถ่วงน้ำหนักของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนอยู่ที่ 88.5 และ 51.4 USD/(MWh) ตามลำดับ โดยมีต้นทุนก๊าซธรรมชาติ 244 เหรียญสหรัฐฯ ต่อเชื้อเพลิงเทียบเท่า 1 ตัน ผลกระทบทางเศรษฐกิจประจำปีให้ผลตอบแทนจากการลงทุนอย่างง่ายในระยะเวลา 2.3 ปี ระยะเวลาคืนทุนแบบไดนามิกที่อัตราคิดลด 20% คือ 2.8 ปีอัตราผลตอบแทนภายในคือ 42% (รูปที่ 7)

ระยะเวลาคืนทุนแบบไดนามิกที่อัตราคิดลด 20% อยู่นอกเหนือขอบเขตการคำนวณ 10 ปีและลดลงเหลือ 9.6 ปีที่อัตราคิดลดเพียง 15%

ระบบประหยัดเชื้อเพลิงต่อปีอันเป็นผลมาจากโครงการประมาณ 5.5 พันตัน ในขณะเดียวกัน การใช้พลังงานความร้อนและไฟฟ้ายังคงไม่เปลี่ยนแปลง ผลกระทบทางเศรษฐกิจต่อปีจากการลดการใช้ก๊าซธรรมชาติอย่างเป็นระบบอยู่ที่ประมาณ »1.3 ล้านเหรียญสหรัฐ ด้วยค่าอื่น ๆ ของข้อโต้แย้งที่ให้ไว้ก่อนหน้านี้ ระยะเวลาคืนทุนอย่างง่ายคือ 2.7 ปี ระยะเวลาคืนทุนแบบไดนามิกที่อัตราคิดลด 20% คือ 4.3 ปี อัตราผลตอบแทนภายในคือ 35% (รูปที่ 9)

ตัวชี้วัดด้านพลังงานและเศรษฐกิจที่ระบุบ่งบอกถึงความน่าดึงดูดใจในการลงทุนที่ยอดเยี่ยมของโครงการสำหรับ IPS ของประเทศ

ข้อสรุป

1. การปิดกั้นการกระจายพลังงานในวงจรความร้อนของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนมีความเกี่ยวข้อง ในเชิงโครงสร้าง การดำเนินการนี้สำเร็จได้ง่ายที่สุดโดยการรวม ABTN เข้ากับวงจรความร้อนของโรงงาน CHP ในขณะเดียวกัน มีตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจในระดับสูงที่รับประกันความน่าดึงดูดใจในการลงทุนของโครงการ

2. การลดการสูญเสียพลังงานความร้อนในโครงการโรงไฟฟ้าพลังความร้อนโดยการเปลี่ยนไปใช้การทำงานของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบด้วยสุญญากาศที่เสื่อมสภาพหรือการใช้ ABTN จะขยายทางเลือกในการแก้ปัญหา การเลือกวิธีแก้ปัญหาที่ดีที่สุดต้องใช้แนวทางที่แตกต่างตามเงื่อนไขของโซนจ่ายความร้อนจำเพาะและองค์ประกอบของอุปกรณ์กำเนิดความร้อน

3. การใช้ ABTN ในโครงการโรงไฟฟ้าพลังความร้อนจะช่วยลดการผลิตไฟฟ้าที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อนโดยกำจัดการผลิตไฟฟ้าจากการไหลของไอน้ำเข้าไปในคอนเดนเซอร์ ซึ่งทำให้ครอบคลุมตารางการใช้พลังงานได้ง่ายขึ้นในแง่ของ ของการผ่านโหลดขั้นต่ำของ IPS การเปลี่ยนแปลงการผลิตโดยรวมของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนทั้งหมดในประเทศคาดว่าจะสูงถึง 300 เมกะวัตต์

4. การบูรณาการปั๊มความร้อนแบบดูดซับเข้ากับ วงจรความร้อน CHP เพื่อป้องกันการกระจายพลังงานความร้อนก็เป็นที่ต้องการเช่นกันหากใช้ตัวเลือกในการถ่ายโอนเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบให้ทำงานกับสุญญากาศที่เสื่อมสภาพเนื่องจากด้วยความช่วยเหลือของ ABTN จึงเป็นไปได้ที่จะใช้ความร้อนของระบบทำความเย็นน้ำมันเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ฯลฯ

5. ลดการผลิตไฟฟ้าที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อนลง 4.7 MW ในขณะที่รักษาภาระความร้อนและลดการใช้ก๊าซธรรมชาติโดยตรงที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อนพร้อมกัน»เชื้อเพลิงเทียบเท่า 12,000 ตัน ต่อปี กำหนดความเป็นไปได้ทางเศรษฐกิจ ขึ้นอยู่กับอัตราภาษีสำหรับ ก๊าซธรรมชาติและค่าไฟฟ้า, อัตราการรีไฟแนนซ์ ฯลฯ ในภูมิภาคเฉพาะ ในทุกกรณี รับประกันประสิทธิภาพด้านพลังงานและความประหยัดสูงของโครงการ

6. การลงทุนที่จำเป็นในการดำเนินการตัวอย่างภายใต้การพิจารณามีมูลค่าประมาณ 3 ล้านเหรียญสหรัฐ การคืนทุนของ ABTN เป็นไปตามข้อจำกัดทางเศรษฐกิจที่มีอยู่ เพื่อให้มั่นใจถึงความเป็นไปได้ในการลงทุน

7. ตัวอย่างที่พิจารณาให้ไว้สำหรับเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบ PT-60-130 ที่มีไอน้ำไหลเข้าสู่คอนเดนเซอร์ 12 ตัน/ชม. และโหลดน้ำแบบเครือข่าย 19 Gcal/h ซึ่งหากจำเป็นสามารถลดลงเหลือ 14 Gcal/ ชม. เมื่อภาระความร้อนเพิ่มขึ้น จึงจำเป็นต้องใช้ ABTN ที่ทรงพลังมากขึ้น

8. แนะนำให้ใช้ ABTN ในระบบระบายความร้อนซึ่งมีความร้อนไหลมาจากโรงงานผลิตพลังงานรวม แหล่งพลังงานทุติยภูมิ ฯลฯ

วรรณกรรม

1. Popyrin L. S. , Dilman M. D. ประสิทธิภาพของอุปกรณ์ใหม่ทางเทคนิคของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนโดยใช้โรงไฟฟ้าพลังความร้อนร่วม // วิศวกรรมพลังงานความร้อน - พ.ศ. 2549 - ฉบับที่ 2. - หน้า 34–39.

2. Romanyuk V. N. , Bobich A. A. , Kolomytskaya N. A. , Muslina D. B. , Romanyuk A. V. การสนับสนุนตารางการโหลดระบบไฟฟ้าอย่างมีประสิทธิภาพ // พลังงานและการจัดการ - 2555. - ครั้งที่ 1. - หน้า 13–20.

3. Khrustalev B. M. , Romanyuk V. N. , Kovalev Ya. N. , Kolomytskaya N. A. ในประเด็นการตรวจสอบตารางโหลดไฟฟ้าของระบบไฟฟ้าโดยใช้ศักยภาพของแหล่งเทคโนโลยีพลังงาน สถานประกอบการอุตสาหกรรม// พลังงานและการจัดการ. - 2553. - ครั้งที่ 1. - หน้า 4–11.

4. Romanyuk V.N., Bobich A.A., Kolomytskaya N.A. และคณะ การเพิ่มประสิทธิภาพของหน่วยกังหันก๊าซที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อนในช่วงฤดูร้อน // พลังงานและการจัดการ - 2554. - ครั้งที่ 1. - หน้า 18–22.