บ้าน > พืช

วิเคราะห์ประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนประเภทต่างๆ ปั๊มความร้อนแบบดูดซับ (ตัวเลือก) และวิธีการทำงาน (ตัวเลือก)

ปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และตัวดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกัน เพื่อให้มั่นใจถึงการทำงานที่เชื่อถือได้ของปั๊มภายใต้สภาวะที่อาจเกิดการตกผลึกในการไหลของสารดูดซับของเหลว ปั๊มมีวิธีการที่ไวต่อการเริ่มต้นของการตกผลึกของสารดูดซับในของเหลวทำงานหรือจุดเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้ ตลอดจนวิธีการป้องกันการตกผลึกเพิ่มเติม และ/หรือ การละลายสารละลายตกผลึกหรือลดความหนืดสูง ... 8 น. และ 6 C.p. f-crystal, 6 ป่วย

การประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับปั๊มความร้อนแบบดูดกลืน โดยเฉพาะอย่างยิ่งกับปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงการดูดกลืน และวิธีการใช้งานปั๊มความร้อนดังกล่าว การดูดซึม ปั๊มความร้อน ประกอบด้วยส่วนประกอบต่อไปนี้: เครื่องระเหย, ตัวดูดซับ, เครื่องกำเนิดไฟฟ้า, คอนเดนเซอร์และตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย และบรรจุส่วนผสมการทำงานที่เหมาะสมในเฟสของเหลว ส่วนผสมที่ใช้งานได้ประกอบด้วยส่วนประกอบที่ระเหยได้และสารดูดซับ ในปั๊มความร้อนแบบดูดกลืน แหล่งความร้อนอุณหภูมิสูงที่เรียกว่าความร้อนคุณภาพสูง และแหล่งความร้อนอุณหภูมิต่ำที่เรียกว่าความร้อนเกรดต่ำ ถ่ายเทความร้อนไปยังปั๊มความร้อน ซึ่งจะถ่ายเท (หรือดีดออก) ผลรวมของความร้อนที่นำเข้าจากทั้งสองแหล่งที่อุณหภูมิปานกลาง ในการใช้งานปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนแบบทั่วไป ส่วนผสมการทำงานที่มีสารระเหยสูง (ต่อไปนี้จะเรียกว่า "R-Mix" เพื่อความสะดวก) จะได้รับความร้อนภายใต้แรงดันในเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีความร้อนสูงเพื่อให้เกิดไอของส่วนประกอบที่ระเหยได้และ สารผสมการทำงานที่มีความเข้มข้นน้อยหรือน้อยในสารระเหย (เพื่อความสะดวก เรียกด้านล่างว่า "มิกซ์ L") ในปั๊มความร้อนแบบขั้นตอนเดียวรุ่นก่อนหน้า ไอด้านบนของส่วนประกอบระเหยจากเครื่องกำเนิดจะถูกควบแน่นในคอนเดนเซอร์ที่อุณหภูมิสูงเท่ากันเพื่อสร้างความร้อนและก่อตัวเป็นส่วนประกอบของเหลวระเหยได้ ส่วนประกอบที่เป็นของเหลวระเหยง่ายจะถูกส่งผ่านวาล์วขยายตัวเพื่อลดแรงดัน จากนั้นจึงป้อนไปยังเครื่องระเหย ในเครื่องระเหย ของเหลวด้านบนจะได้รับความร้อนจากแหล่งความร้อนที่มีอุณหภูมิต่ำ ซึ่งมักจะเป็นอากาศหรือน้ำที่อุณหภูมิแวดล้อม และระเหยออกไป ผลลัพธ์ของไอระเหยของส่วนประกอบที่ระเหยได้จะผ่านไปยังตัวดูดซับ ซึ่งจะถูกดูดซับเข้าไปในสารผสม L เพื่อสร้างส่วนผสม R ใหม่และสร้างความร้อน จากนั้น Mix R จะถูกถ่ายโอนไปยังเครื่องกำเนิดไอน้ำและทำให้รอบการทำงานเสร็จสมบูรณ์ กระบวนการนี้เป็นไปได้หลายรูปแบบ ตัวอย่างเช่น ปั๊มความร้อนสามารถมีได้ตั้งแต่สองขั้นตอนขึ้นไป โดยที่ไอระเหยจากส่วนประกอบที่ระเหยได้ระเหยโดยเครื่องกำเนิดไอน้ำ (หลัก) ตัวแรกที่กล่าวถึงจะถูกควบแน่นในคอนเดนเซอร์ระดับกลาง ซึ่งเชื่อมต่อด้วยความร้อนกับ จ่ายความร้อนด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง ซึ่งผลิตไอน้ำเพิ่มเติมซึ่งเป็นส่วนประกอบที่ระเหยง่ายสำหรับการควบแน่นในคอนเดนเซอร์ (หลัก) ที่กล่าวถึงครั้งแรก เมื่อเราต้องการระบุสถานะทางกายภาพของส่วนประกอบที่ระเหยง่าย เพื่อความสะดวก เราจะเรียกว่าส่วนประกอบที่เป็นก๊าซระเหย (เมื่ออยู่ในสถานะก๊าซหรือไอ) หรือส่วนประกอบที่เป็นของเหลว (เมื่ออยู่ในสถานะของเหลว) ส่วนประกอบที่ระเหยง่ายอาจเรียกอีกอย่างว่าสารทำความเย็น และของผสมของ L และ R เป็นสารดูดซับของเหลว ในตัวอย่างจำเพาะที่ให้ไว้ สารทำความเย็นคือน้ำและสารดูดซับของเหลวคือสารละลายไฮดรอกไซด์ที่มีไฮดรอกไซด์ของโลหะอัลคาไลตามที่อธิบายไว้ใน EP-A-208427 ซึ่งเนื้อหาดังกล่าวถูกรวมเข้าไว้โดยการอ้างอิงในแอปพลิเคชันนี้ US Pat. No. 5,009,085 ซึ่งมีเนื้อหารวมอยู่ในที่นี้โดยการอ้างอิง อธิบายหนึ่งในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงตัวแรก ปัญหาหลายประการเกี่ยวข้องกับปั๊มประเภทที่อธิบายไว้ใน US Pat หมายเลข 5,009,085 และแง่มุมต่างๆ ของการประดิษฐ์นี้พยายามที่จะเอาชนะหรืออย่างน้อยก็ลดปัญหาเหล่านี้ ในปั๊มความร้อนตามที่อธิบายไว้ เช่น ใน US Pat. No. 5,009,085 มีความเสี่ยงที่จะเกิดภัยพิบัติร้ายแรงหากของไหลไฮดรอลิกตกผลึกหรือขัดขวางการไหล ด้วยเหตุผลนี้ ปั๊มความร้อนมักจะทำงานที่ความเข้มข้นของสารละลายสูงสุดที่กำหนดไว้สำหรับการใช้งานภายใต้สภาวะที่ไกลเพียงพอจากสภาวะการตกผลึก และขับเคลื่อนด้วยความปรารถนาที่จะป้องกันการตกผลึกแทนที่จะให้ ประสิทธิภาพสูงสุดปั๊ม. เราได้พัฒนาการปรับเปลี่ยนที่เริ่มดำเนินการแก้ไขเมื่อตรวจพบการตกผลึก ดังนั้นจึงมั่นใจได้ว่าปั๊มความร้อนสามารถทำงานได้อย่างปลอดภัยภายใต้สภาวะที่ใกล้เคียงกับการตกผลึก ตามลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่ประกอบรวมด้วยสารที่ไวต่อการเริ่มต้นของการตกผลึกของสารดูดซับในของเหลวใช้งานหรือการเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้สำหรับการกระตุ้นสารเพื่อป้องกันไม่ให้เกิดการตกผลึกเพิ่มเติมและ/หรือ ละลายวัสดุตกผลึกหรือลดความหนืดที่ระบุ พื้นที่ที่มีแนวโน้มมากที่สุดที่จะตกผลึกหรือขัดขวางการไหลมักจะอยู่ในเส้นทางของการไหลของของเหลวดูดซับไปยังตัวดูดซับจากตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายซึ่งมากที่สุด อุณหภูมิต่ำและความเข้มข้นสูงสุด วิธีการป้องกันการตกผลึกหรือการลดความหนืดอาจประกอบรวมด้วยวิธีการสำหรับการสร้างระยะห่างสำหรับการเพิ่มอุณหภูมิและ/หรือการลดความเข้มข้นของสารดูดซับในของไหลทำงานที่หรือใกล้กับตำแหน่งการตกผลึกที่ระบุ ตัวอย่างเช่น กระแสของเหลวสามารถเปลี่ยนทิศทางได้ อย่างน้อยก็ชั่วคราว เพื่อเพิ่มอุณหภูมิของกระแสที่ผ่านตำแหน่งการตกผลึกที่ระบุ ไม่ว่าจะโดยตรงหรือโดยอ้อมผ่านการแลกเปลี่ยนความร้อน กระบวนการนี้สามารถเปิดใช้งานได้โดยการกำหนดความดันในพื้นที่ที่จุดที่อยู่ต้นน้ำของไซต์การตกผลึก วิธีหนึ่งเกี่ยวข้องกับการถ่ายเทความร้อนไปยังของเหลวดูดซับที่ส่งผ่านในทิศทางตรงกันข้ามผ่านตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายเมื่อของเหลวดูดซับส่งผ่านจากเครื่องกำเนิดไอน้ำไปยังตัวดูดซับ โดยส่วนหนึ่งของของเหลวดูดซับจะส่งผ่านจากเครื่องกำเนิดไปยังตัวดูดซับที่จะอยู่ที่ อุณหภูมิที่ค่อนข้างสูงจะถูกเปลี่ยนทิศทางสำหรับการฉีดเข้าสู่กระแสไหลย้อนกลับจากตัวดูดซับไปยังเครื่องกำเนิด ในกรณีนี้ อุณหภูมิของการไหลกลับจะเพิ่มขึ้น ซึ่งจะเป็นการเพิ่มอุณหภูมิของสตรีมต้นน้ำจากจุดที่ตกผลึก ซึ่งนำไปสู่การละลายของผลึกหรือความหนืดของของเหลวที่จุดนั้นลดลง การเบี่ยงเบนดังกล่าวสามารถทำได้โดยการติดตั้งตัวควบคุมที่ไวต่อแรงกด เช่น วาล์วหรือธรณีประตูระหว่างลำธารทั้งสอง เนื่องจากการผันดังกล่าวเริ่มต้นเมื่อแรงดันย้อนกลับที่เกิดจากการเริ่มตกผลึกหรือความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้เกินที่กำหนดไว้ ค่าเกณฑ์ อีกทางหนึ่ง สารทำความเย็นเหลวสามารถเปลี่ยนจากคอนเดนเซอร์ไปยังเครื่องระเหยเพื่อเพิ่มอุณหภูมิการระเหย ทำให้ปริมาณสารทำความเย็นระเหยและกักอยู่ในสารดูดซับเพิ่มขึ้น ทำให้ความเข้มข้นของสารดูดซับในการทำงานลดลงชั่วคราว ของไหลและการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิของของไหลทำงานในบริเวณการตกผลึก ความท้าทายเพิ่มเติมคือการรักษาความเหมาะสม ประสิทธิภาพสูง เมื่อปั๊มความร้อนทำงานที่ความจุน้อยกว่า เมื่ออุณหภูมิสูงขึ้นและ/หรือภาระความร้อนลดลง อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นหมายถึงความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างเครื่องระเหยและเครื่องดูดซับ เราพบว่าสามารถเพิ่มประสิทธิภาพรอบภายใต้สภาวะโหลดบางส่วนได้โดยการปรับอัตราการไหลของของเหลวดูดซับระหว่างรอบเพื่อตอบสนองความต้องการความร้อนและ / หรืออุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น นอกจากนี้ เราพบว่าสามารถออกแบบปั๊มความร้อนเพื่อให้แรงดันปั๊มไดนามิกหรือสถิตช่วยปรับอัตราการไหลของของเหลวดูดซับให้เข้ากับอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นหรือภาระความร้อนที่มีอยู่ได้ ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องใช้วาล์วควบคุมแบบปรับได้หรืออุปกรณ์ที่คล้ายคลึงกัน . , แม้ว่าเราจะไม่แยกความเป็นไปได้ของการใช้อุปกรณ์ควบคุมดังกล่าว ตามลักษณะอื่น การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนซึ่งประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และตัวดูดซับที่เชื่อมต่อกันเพื่อจัดเตรียมเส้นทางสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลวสำหรับเครื่องดังกล่าว และตัวควบคุมอัตราการไหลเพื่อปรับ อัตราการไหลของตัวดูดซับของเหลวดังกล่าวตามพารามิเตอร์อย่างน้อยหนึ่งตัว: (a) ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย (b) ภาระความร้อนบนปั๊มความร้อนและ (c) การทำงานอื่นอย่างน้อยหนึ่งอย่าง พารามิเตอร์ สามารถปรับอัตราการไหลได้หลายวิธี แต่ทางที่ดีควรปรับโดยไม่เปลี่ยนกำลังของปั๊ม ดังนั้นตัวควบคุมอัตราการไหลมักจะมีวิธีการจำกัดการไหล ซึ่งอยู่ในเส้นทางของการไหลของของเหลวดูดซับจากเครื่องกำเนิดที่ระบุ ค่าจำกัดสามารถปรับได้เพื่อให้เกิดประสิทธิภาพตามที่ต้องการผ่านการใช้ระบบควบคุมแบบแอคทีฟ แต่เราพบว่าการควบคุมที่เพียงพอสามารถทำได้โดยใช้อุปกรณ์จำกัดแบบพาสซีฟ เช่น ปาก เกลียวหมุน ท่อเส้นเลือดฝอย หรือการผสมผสานของบางส่วนหรือ อุปกรณ์ทั้งหมดนี้ การออกแบบปั๊มความร้อนควรเป็นแบบที่อัตราการไหลของของเหลวดูดซับจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าขึ้นอยู่กับแรงดันใช้งานที่แตกต่างกันที่ปลายแต่ละด้านของเส้นทางของเหลวดูดซับจากเครื่องกำเนิดและ / หรือความดันแตกต่างเนื่องจากความแตกต่างใดๆ ระหว่างระดับพื้นผิวอิสระในของเหลวดูดซับที่ปลายแต่ละด้านของเส้นทางของของไหลจากเครื่องกำเนิด ดังนั้น ปั๊มความร้อนและคุณลักษณะการไหลของตัวจำกัดสามารถถูกทำขึ้นเพื่อจัดให้มีอัตราการไหลที่เหมาะสมซึ่งแปรผันตามแรงดันใช้งาน เพื่อให้การเปลี่ยนแปลงของอัตราการไหลเพื่อให้เข้ากับสภาวะการทำงาน ดังที่อธิบายไว้ด้านล่างโดยอ้างอิงจากรูปที่ 6. ในทำนองเดียวกัน คอนเทนเนอร์สามารถติดตั้งได้ที่ปลายแต่ละด้านของเส้นทางของไหลจากเครื่องกำเนิด และคอนเทนเนอร์เหล่านี้มีขนาดและตั้งอยู่เพื่อให้ระดับพื้นผิวอิสระที่ความสูงที่เลือกหรือในระยะทางในทิศทางแนวรัศมีเพื่อให้แรงดันเกินที่ต้องการ ในตัวอย่างที่เป็นตัวอย่างหนึ่ง เครื่องกำเนิดประกอบด้วยภาชนะคล้ายห้องบรรจุซึ่งของเหลวดูดซับจะถูกดักจับก่อนเข้าสู่เครื่องกำเนิดและกำหนดพื้นผิวอิสระ และเส้นทางของของเหลวจากเครื่องกำเนิดจะสิ้นสุดลงในรางที่อยู่ติดกับตัวดูดซับ ห้องบรรจุถูกตั้งอยู่เพื่อให้เมื่อ งานปกติระดับของพื้นผิวอิสระของของเหลวในนั้นสูงกว่า (หรืออยู่ในทิศทางรัศมีด้านในมากขึ้น) เมื่อเทียบกับพื้นผิวอิสระของของเหลวในรางน้ำ อีกทางหนึ่ง จุดสิ้นสุดของเส้นทางของของเหลวดูดซับที่ปลายน้ำของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าอาจสิ้นสุดที่ทางออก ซึ่งโดยทั่วไปแล้วจะอยู่เหนือพื้นผิวของของเหลวในภาชนะที่เกี่ยวข้อง ซึ่งจับของเหลวที่ระบายออกจากนั้น โดยที่ความสูงของทางออกจะเป็นตัวกำหนด แรงดันเกินที่ทางออก ตามที่ระบุไว้ข้างต้น สามารถควบคุมอัตราการไหลของของเหลวดูดซับได้ ดังนั้น, ตัวควบคุมอัตราการไหลดังกล่าวอาจประกอบรวมด้วยตัวตรวจรู้หนึ่งตัวหรือมากกว่าสำหรับการตรวจจับหรือทำนายพารามิเตอร์การทำงานหนึ่งตัวหรือมากกว่าของอุปกรณ์, และหมายถึงการตอบสนองต่อเซ็นเซอร์ดังกล่าวสำหรับการปรับอัตราการไหลของของเหลวดูดซับดังกล่าวตามลำดับ ปัญหาอื่นๆ ที่เกี่ยวข้องกับการใช้งานปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยง ได้แก่ ต่างๆ อุปกรณ์สูบน้ำซึ่งโดยทั่วไปแล้วแต่ละปั๊มจะมีปั๊มตัวหนอน ซึ่งจำกัดการหมุนเมื่อปั๊มความร้อนหมุน และดึงของเหลวจากรางหรือภาชนะรูปวงแหวนและจัดส่งเมื่อจำเป็น ในการออกแบบปั๊มตัวหนอนโดยทั่วไป เมื่อเริ่มต้นใช้งาน ปั๊มความร้อนจะอยู่กับที่ในขั้นต้น และของเหลวจะถูกกักอยู่ในส่วนโค้งด้านล่างของรางน้ำที่มีความลึกในแนวรัศมีมากกว่าเมื่อปั๊มความร้อนหมุนอย่างมาก ปั๊มตัวหนอนเป็นมวลแกว่ง ซึ่งหมายความว่าปั๊มจะอยู่ที่ด้านล่างของรางซึ่งจมอยู่ในของเหลว ดังนั้นเมื่อเริ่มต้นขึ้นจะมีแรงต้านทานขนาดใหญ่ต่อการเคลื่อนที่ของปั๊มตัวหนอนปรากฏขึ้นซึ่งเกิดจากการทำงานร่วมกันของของเหลวในรางน้ำกับปั๊มตัวหนอนซึ่งลดประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนและทำให้เริ่มมีอาการคงที่ - การดำเนินการของรัฐ เราได้พัฒนา ชนิดใหม่ปั๊มตัวหนอนซึ่งสามารถลดความต้านทานได้อย่างมากเมื่อเริ่มต้นซึ่งเกิดขึ้นใน การออกแบบทั่วไป... การออกแบบยังมีข้อได้เปรียบที่จะลดมวลคงที่เช่นเดียวกับปั๊มตัวหนอนทั่วไป และลดแรงกระแทกที่ปั๊มตัวหนอนน่าจะประสบในการขนส่ง ดังนั้น ในอีกลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่ประกอบรวมด้วยชุดโรตารี่ซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อระหว่างกันเพื่อจัดให้มีเส้นทางการไหลของของเหลวที่เป็นวัฏจักรสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้และของเหลวดูดซับ ที่ซึ่งหนึ่งในอุปกรณ์ดังกล่าว (เครื่องกำเนิดไฟฟ้า เครื่องระเหย และตัวดูดซับดังกล่าว) หมายความรวมถึงปั๊มตัวหนอนที่มีองค์ประกอบการสั่นซึ่งติดตั้งอยู่ในชุดประกอบดังกล่าว โดยจำกัดการหมุนด้วยชุดประกอบดังกล่าวและตั้งใจไว้ เมื่อใช้แล้ว เพื่อรวบรวมของเหลวจากรางน้ำ ปกติจะอยู่บริเวณรอบข้าง หรือจากภาชนะ ที่ซึ่งองค์ประกอบการแกว่งดังกล่าวรวมถึงภาชนะที่แกว่งผิดปกติตามแกนของการหมุนของส่วนประกอบดังกล่าวสำหรับการเทของเหลวจากรางหรือภาชนะดังกล่าวเมื่อปั๊มหยุดนิ่ง อุปกรณ์นี้มีข้อดีที่สำคัญหลายประการ เนื่องจากของเหลวบางส่วนจะอยู่ในภาชนะโยก จึงมีของเหลวน้อยลงในรางน้ำ ดังนั้น แรงลากที่เกิดขึ้นเมื่อปั๊มเริ่มทำงานจึงลดลงอย่างมาก นอกจากนี้ ของเหลวในภาชนะที่แกว่งได้จะเพิ่มมวลของปั๊มตัวหนอนในสถานะหยุดนิ่ง ซึ่งหมายถึงความเฉื่อยเพิ่มขึ้นและด้วยเหตุนี้ อิทธิพลของแรงต้านทานจึงน้อยลง ภาชนะดังกล่าวสามารถรับของเหลวจากช่องจ่ายน้ำผ่านทางช่องเปิดโดยไม่ต้องถูกปั๊มโดยใช้ปั๊ม แต่จะดีกว่าที่ปั๊มตัวหนอนดังกล่าวประกอบด้วยวิธีการจ่ายของเหลวบางส่วนที่จับได้โดยภาชนะดังกล่าวเป็นอย่างน้อย ดังนั้น ในระหว่างการทำงานในสภาวะคงตัวของปั๊มดังกล่าว มวลของของเหลวในภาชนะที่มีการสั่นดังกล่าวสามารถจัดให้มีส่วนที่มีนัยสำคัญหรือส่วนใหญ่ของมวลขององค์ประกอบการสั่นดังกล่าว ภาชนะโยกอาจรวมถึงท่อระบายน้ำเพื่อให้ส่วนหนึ่งของของเหลวในภาชนะดังกล่าวถูกระบายกลับเข้าไปในรางหรือภาชนะดังกล่าว ดังนั้นใน รุ่นทั่วไปการใช้งานระหว่างการทำงานของปั๊มความร้อนที่ระบุในสภาวะคงตัวที่ การจัดแนวนอนแกนของการหมุน ภาชนะดังกล่าวอย่างน้อยก็จุ่มลงในของเหลวบางส่วนที่อยู่ในรางหรือภาชนะดังกล่าว และอย่างน้อยก็เติมด้วยของเหลวบางส่วนเป็นอย่างน้อย เห็นได้ชัดว่าการจัดเรียงเครื่องสูบน้ำแบบตัวหนอนสามารถใช้แทนเครื่องสูบน้ำแบบตัวหนอนที่ใช้ในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงแบบธรรมดาได้ ปั๊มตามลักษณะนี้ของการประดิษฐ์นี้ยังมีให้ การรักษาที่สำคัญจัดให้มีความจุบัฟเฟอร์เริ่มต้นสำหรับรางใดๆ ที่มีของเหลว และโดยเฉพาะอย่างยิ่งที่มีปริมาณของเหลวที่แปรผันได้ เพื่อให้สามารถปรับความเข้มข้นของของเหลวดูดซับได้ ดังจะอธิบายไว้ด้านล่าง เรายังได้พัฒนาอุปกรณ์ที่ควบคุม หุ้นญาติส่วนประกอบที่ดูดซับและระเหยง่ายในส่วนผสมเพื่อให้ตรงกับพารามิเตอร์การทำงาน อีกครั้ง สามารถทำได้โดยการวัดอุณหภูมิและใช้วาล์วควบคุมตั้งแต่หนึ่งวาล์วขึ้นไป แต่เราพบว่าสามารถควบคุมความเข้มข้นของสารดูดซับได้โดยการออกแบบปั๊มที่ยอมรับได้ ทั้งนี้ขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์การทำงาน ปริมาณสารทำความเย็นที่ปรับเปลี่ยนได้ ต้องจัดเก็บในความจุ เพื่อให้แน่ใจว่ามีการปรับความเข้มข้นของสารละลายอย่างเหมาะสม นอกจากนี้เรายังออกแบบอุปกรณ์นี้เพื่อให้ ตัวเลือกเพิ่มเติม จำกัดความเข้มข้นสูงสุดของสารละลาย ดังนั้น ในอีกลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่มีของไหลทำงาน (ประกอบด้วยตัวดูดซับและส่วนประกอบที่ระเหยได้) ซึ่งประกอบด้วยวิธีการปรับความเข้มข้นของตัวดูดซับดังกล่าวในของไหลทำงานดังกล่าวตาม (ก) อุณหภูมิเป็นอย่างน้อย ความแตกต่างของตัวดูดซับและเครื่องระเหย หรือ (b) ตามสารทำงานดังกล่าวที่มีภาระความร้อนบนปั๊มความร้อนดังกล่าว และ (c) ตามพารามิเตอร์การทำงานอื่นอย่างน้อยหนึ่งพารามิเตอร์ อย่างพึงประสงค์ ความเข้มข้นถูกควบคุมโดยการเปลี่ยนแปลงปริมาณของส่วนประกอบระเหยที่จัดเก็บไว้ในบัฟเฟอร์การกลิ้ง ดังนั้น วิธีการดังกล่าวสำหรับการปรับความเข้มข้นอาจรวมถึงหนึ่งภาชนะหรือมากกว่าสำหรับการจัดเก็บส่วนประกอบที่ระเหยได้และ/หรือสารดูดซับของเหลวในปริมาณที่แปรผันได้ และวิธีการสำหรับการฉีดของเหลวเข้าไปในภาชนะดังกล่าวและสำหรับสูบของเหลวออกจากภาชนะดังกล่าวเพื่อปรับความเข้มข้นดังกล่าว ระหว่างการทำงาน ปริมาณของส่วนประกอบระเหยง่ายที่ระเหยโดยเครื่องระเหยที่อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นโดยเฉพาะจะเป็นหน้าที่ของความเข้มข้นของของเหลวดูดซับ เมื่ออัตราการระเหยลดลง ของเหลวจะติดอยู่ในเครื่องระเหยมากขึ้น และในลักษณะนี้ของการประดิษฐ์นี้ ของเหลวส่วนเกินจะถูกเก็บไว้ในบัฟเฟอร์ ซึ่งจะเป็นการลดสัดส่วนของส่วนประกอบระเหยในส่วนผสมที่ป้อนไปยังตัวดูดซับ และทำให้ อัตราการระเหย. ในรูปลักษณ์ที่เฉพาะ สารผสมที่เคลื่อนที่ได้และบัฟเฟอร์ที่ระเหยง่ายถูกเก็บไว้ในภาชนะที่เหมาะสม โดยปกติในเครื่องกำเนิดและเครื่องระเหย ถึงแม้ว่าสถานที่จัดเก็บอื่นๆ จะเป็นไปได้แน่นอน ภาชนะที่เคลื่อนย้ายได้อาจมีภาชนะที่แกว่งได้สะดวกตามที่อธิบายไว้ข้างต้นซึ่งเพิ่มความเฉื่อยของปั๊มตัวหนอน เป็นการดีกว่าที่จะจำกัดความเข้มข้นของของไหลทำงานในปั๊มความร้อน ตัวอย่างเช่น บัฟเฟอร์ระเหยสามารถมีโอเวอร์โฟลว์ได้ ซึ่งหมายถึงการจำกัดการสูญเสียสูงสุดของส่วนผสมที่หมุนเวียนโดยการจำกัดปริมาณของสารทำความเย็นที่สามารถเก็บไว้ในภาชนะแบบแกว่งในเครื่องระเหยได้ ดังนั้น วิธีการล้นสามารถส่งผ่านส่วนประกอบของเหลวระเหยจากภาชนะที่เคลื่อนย้ายได้ที่ระบุไปยังการไหลของตัวดูดซับของเหลวที่จ่ายให้กับตัวดูดซับเมื่อความเข้มข้นเกินหรือเข้าใกล้ขีดจำกัดที่กำหนดไว้ล่วงหน้า สามารถกำหนดได้โดยสัมพันธ์กับปริมาณของสารทำความเย็นในภาชนะที่เคลื่อนย้ายได้ดังกล่าวและ / หรือติดอยู่ติดกับเครื่องระเหยดังกล่าว เราพบว่าแหล่งข้อมูลเพิ่มเติมของความไร้ประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงคือแนวโน้มที่ชุดปั๊มตัวหนอนจะแกว่งไปรอบๆ แกนของการหมุน หากระดับของเหลวในรางน้ำที่สอดคล้องกันอยู่ต่ำกว่าทางเข้าของปั๊มตัวหนอน และการสั่นดังกล่าวอาจส่งผลต่อประสิทธิภาพของปั๊มอย่างมาก . ด้วยเหตุนี้เราจึงได้พัฒนา อุปกรณ์ต่างๆซึ่งสามารถผันผวนได้ ตามอีกแง่มุมหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนซึ่งรวมถึงชุดประกอบแบบหมุนที่ประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับ ปั๊มความร้อนดังกล่าวประกอบด้วยปั๊มตัวหนอนที่หมุนได้ซึ่งติดตั้งอยู่ในชุดประกอบดังกล่าว แต่ถูกจำกัดไม่ให้หมุนด้วยอุปกรณ์ดังกล่าว เวิร์มดังกล่าว ปั๊มมีทางเข้าสำหรับจับของเหลวจากรางรอบข้างหรือภาชนะที่หมุนสัมพันธ์กับปั๊มตัวหนอนดังกล่าว ปั๊มดังกล่าวรวมถึงวิธีการทำให้เสถียรเสถียรปั๊มตัวหนอนดังกล่าวเป็นหลัก แต่ไม่เฉพาะ ถ้าระดับของเหลวในรางหรือภาชนะดังกล่าวต่ำกว่าทางเข้าที่ระบุ สารทำให้คงตัวสามารถ ประเภทต่างๆ ... ในตัวอย่างหนึ่ง วิธีรักษาเสถียรภาพที่ระบุอาจรวมถึงอุปกรณ์ที่จำกัดไกด์ ซึ่งจะจำกัดการเคลื่อนที่ของตุ้มน้ำหนักที่สามารถเคลื่อนย้ายได้ ซึ่งติดตั้งไว้เพื่อให้การแกว่งของปั๊มตัวหนอนที่ระบุชื้น ในกรณีนี้ การสั่นสะเทือนสามารถลดลงได้ง่ายอันเป็นผลมาจากการกระจายพลังงานที่เกิดจากแรงต้านทานการเคลื่อนที่ของโหลดตามไกด์ที่ระบุ ไกด์ควรมีความโค้ง โดยพื้นผิวนูนในทิศทางแนวตั้งด้านบนหรือด้านล่างจุดศูนย์ถ่วงและเพลา อีกทางเลือกหนึ่ง วิธีการทำให้คงตัวดังกล่าวอาจประกอบรวมด้วยวิธีการทำให้เกิดการลาก เช่น ซี่โครงหรือพื้นผิวอื่นๆ ที่มีการลากเพิ่มขึ้น หรือวิธีการเข้าเพิ่มเติมสำหรับปั๊มตัวหนอนเพิ่มเติม ปัญหาเพิ่มเติมที่อาจเกิดขึ้น โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อเริ่มต้นปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยง คือ ของเหลวสำรองในระบบอาจทำให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าไม่เพียงพอ สิ่งนี้สามารถนำไปสู่ความร้อนสูงเกินไปและการทำลายผนังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ด้วยเหตุนี้ เราจึงได้พัฒนาอุปกรณ์ใหม่เพื่อให้แน่ใจว่าปั๊มที่ให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดมีการเข้าถึงส่วนผสมที่ใช้งานได้ก่อนใคร ในอีกแง่มุมหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนซึ่งประกอบด้วยชุดประกอบแบบหมุนได้ซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อระหว่างกันเพื่อให้เป็นเส้นทางสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและของเหลวดูดซับสำหรับปั๊มนั้น (ให้ การไหลของของผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า) เพื่อสูบของเหลวดูดซับลงบนพื้นผิวที่ร้อนของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าดังกล่าว ปั๊ม (ให้การไหลของส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า) สำหรับจับและสูบของเหลวที่ไหลออกจากพื้นผิวของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าดังกล่าว และ หมายถึงเพื่อให้แน่ใจว่าปั๊มดังกล่าวซึ่งให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้ามีของเหลวเพียงพอสำหรับการทำให้พื้นผิวของเครื่องกำเนิดที่ระบุเปียกเมื่อเริ่มต้นการทำงานของปั๊มความร้อน วิธีการทำให้แน่ใจว่ามีการจ่ายของเหลวเพียงพอ โดยควรประกอบด้วยภาชนะทั่วไป ซึ่งในระหว่างการทำงาน ตัวดูดซับของเหลวจะไหลลงมาจากพื้นผิวที่ระบุของเครื่องกำเนิดและตัวดูดซับของเหลวสำหรับฉีดพ่นบนพื้นผิวที่ระบุของเครื่องกำเนิด และ ปั๊มที่กำหนดซึ่งให้การไหลของของผสมไปยังเครื่องกำเนิด และปั๊มที่ระบุซึ่งให้การไหลของของผสมจากเครื่องกำเนิด (ควรเป็นแต่ละตัว) นำตัวดูดซับของเหลวจากภาชนะทั้งหมดที่ระบุและปั๊มที่ระบุโดยให้การไหลของ ผสมกับเครื่องกำเนิดไฟฟ้ามีลำดับความสำคัญในการเข้าถึง ในรูปลักษณ์หนึ่ง ปั๊มดังกล่าวซึ่งให้การไหลของของผสมเข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าคือปั๊มตัวหนอน อ่างเก็บน้ำกล่าวว่าเป็นรางน้ำรอบนอก และทางเข้าของปั๊มตัวหนอนซึ่งให้การไหลของของผสมไปยังเครื่องกำเนิดจะขยายออกไปในแนวรัศมีไกลจากแกนของการหมุนมากกว่า ทางเข้า ท่อสาขาของปั๊มซึ่งให้การไหลของส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ปั๊มที่ให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดและปั๊มที่ให้การไหลของส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดอาจเป็นปั๊มแบบแยกส่วนเดียวที่ต้นน้ำ อีกลักษณะหนึ่งของการประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่ประกอบรวมด้วยชุดโรตารี่ซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อระหว่างกัน เพื่อจัดให้มีเส้นทางการไหลของของเหลวแบบวนซ้ำสำหรับส่วนประกอบที่เป็นของเหลวระเหยได้และของเหลวดูดซับ รวมทั้งประกอบด้วย อ่างเก็บน้ำทั่วไปสำหรับจับตัวดูดซับของเหลวที่ไหลลงมาจากพื้นผิวที่ทำความร้อนของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ระบุ และสำหรับรับของเหลวที่ตั้งใจจะจ่ายไปยังพื้นผิวที่ร้อนของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ปัญหาอีกประการหนึ่งที่พบในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงประเภทที่อธิบายไว้ใน US Pat หมายเลข 5,009,085 คือการจัดหามวลและการถ่ายเทความร้อนไปยังสารทำความเย็นเหลวในคอนเดนเซอร์และตัวดูดซับอย่างมีประสิทธิภาพ ตามสิทธิบัตรช่วงแรกนี้ ตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์มีดิสก์ตัวดูดซับและดิสก์คอนเดนเซอร์ที่แต่ละด้านของแผ่นกั้น และพื้นผิวที่ส่วนผสมและน้ำผ่านตามลำดับนั้นถูกคั่นด้วยแผ่นแบนที่สอดคล้องกับความเข้าใจในขณะนั้นเกี่ยวกับการเพิ่มความเข้มข้นของแรงเหวี่ยงของ กระบวนการตามที่อธิบายไว้ก่อนหน้านี้ในสิทธิบัตรยุโรป EP-B-119776 อย่างไรก็ตาม เราพบว่าเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนสามารถทำจากท่อเกลียวได้ และน่าแปลกใจที่สิ่งนี้ให้ มีประสิทธิภาพเพิ่มขึ้นการถ่ายเทความร้อนและมวลในปั๊มหอยโข่ง ตามลักษณะอื่น การประดิษฐ์นี้จัดให้มีปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงการดูดกลืนที่ประกอบด้วยการประกอบซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับ อย่างน้อยหนึ่งอุปกรณ์เหล่านี้ (คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และตัวดูดซับ) ที่ประกอบรวมด้วยตัวแลกเปลี่ยนความร้อน โดยท่อเกลียวหรือมีผิวด้านนอกเป็นลูกฟูก ตามกฎแล้วขดลวดนี้สามารถปิดได้ด้วยการหมุนเกลียวตรงกลางหรือปิดด้วยการหมุนด้านในถัดไปและด้านนอกถัดไปเพื่อกำหนดขอบเขตตัวแลกเปลี่ยนความร้อนที่มีพื้นผิวที่ไม่ต่อเนื่องหรือเป็นลอนสองพื้นผิว ท่อควรมีลักษณะกลมแบน ภาพตัดขวางและส่วนที่แบนจะอยู่ใกล้กันหรือบริเวณที่สัมผัสกัน เกลียวสามารถแบนหรือเป็นรูปจาน ในปั๊มความร้อนแบบทั่วไป บรรยากาศภายในประกอบด้วยอากาศและการกัดกร่อนนำไปสู่การก่อตัวของก๊าซไฮโดรเจนอิสระ ซึ่งทำให้การดูดซับของส่วนประกอบที่ระเหยง่ายลงในสารดูดซับของเหลวลดลง ส่งผลให้ประสิทธิภาพของปั๊มลดลง สิ่งนี้สามารถจัดการได้โดยการปั๊มความร้อนออกจากปั๊มความร้อนเป็นประจำ แต่การดำเนินการนี้ใช้เวลานานและอาจเกิดอันตรายได้ จึงไม่แนะนำสำหรับการใช้งานในภาคอุตสาหกรรม อีกทางเลือกหนึ่งคือการใช้หมุดแพลเลเดียม แต่มีราคาแพงและต้องใช้เครื่องทำความร้อนและอุปกรณ์ที่เกี่ยวข้องด้วย อย่างไรก็ตาม เราพบว่าผ่านการเลือกใช้วัสดุอย่างระมัดระวัง สามารถลดปริมาณไฮโดรเจนที่ปกติจะสร้างขึ้นได้อย่างมีนัยสำคัญ และให้ราคาที่ค่อนข้างถูกและ อุปกรณ์ง่ายๆเพื่อดูดซับไฮโดรเจนอิสระเพื่อไม่ให้ประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนลดลง ดังนั้น ในอีกลักษณะหนึ่งของการประดิษฐ์นี้ มีการจัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่ประกอบรวมด้วยซับสเตรตของวัสดุที่สามารถดูดซับและ/หรือจับโมเลกุลไฮโดรเจนได้ในระหว่างการใช้งาน วัสดุรองรับประกอบด้วยวัสดุที่เติมไฮโดรเจนได้รวมถึงตัวเร่งปฏิกิริยาที่เหมาะสม ตัวอย่างของวัสดุไฮโดรจิเนชันที่เหมาะสมคือวัสดุที่มีพื้นฐานมาจากพอลิเมอร์อินทรีย์ที่รีดิวซ์ได้ทางเคมีที่เร่งปฏิกิริยาไฮโดรจิเนชันที่เป็นเนื้อเดียวกัน ชุดค่าผสมทั่วไปประกอบด้วยโคพอลิเมอร์สไตรีน-บิวทาไดอีนไตรบล็อค (โพลีสไตรีน-โพลีบิวทาไดอีน-โพลีสไตรีน) เช่น Kraton D1102 ที่หาได้จากบริษัทเชลล์ เคมิคอล และตัวเร่งปฏิกิริยาอิริเดียม เช่น ตัวเร่งปฏิกิริยา Crabtree ที่อธิบายไว้ด้านล่างหรือตัวเร่งปฏิกิริยารีเนียม วัสดุที่เหมาะสมอื่นๆ จำนวนมากที่มีคุณสมบัติคล้ายคลึงกันเป็นที่รู้จักในหมู่ผู้เชี่ยวชาญในศิลปวิทยาการเหล่านั้น อย่างพึงประสงค์ ซับสเตรตมีตัวบ่งชี้ที่จะระบุสถานะของวัสดุที่ใกล้จะถึง ซึ่งซับสเตรตด้วยไฮโดรเจนหรือด้วยเหตุผลอื่นไม่สามารถจับหรือดูดซับไฮโดรเจนได้อีกต่อไป เรายังได้พัฒนาระบบเพื่อป้องกันการรีเซ็ต แรงกดดันส่วนเกินในปั๊มความร้อน แต่ยังอนุญาตโดยไม่คาดคิดสำหรับการทำงานระยะยาวและ / หรือขยายเวลาของปั๊มความร้อน ในลักษณะนี้ของการประดิษฐ์นี้ มีการจัดให้มีปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่ประกอบด้วยเครื่องกำเนิดแรงดันสูง / ห้องคอนเดนเซอร์ระดับกลาง, เครื่องกำเนิดแรงดันกลางระดับกลาง / ห้องคอนเดนเซอร์ และตัวดูดซับแรงดันต่ำและห้องระเหย และประกอบด้วยวิธีการลด ตั้งอยู่ระหว่าง (a) ห้องแรงดันสูงดังกล่าวและห้องความดันระดับกลางดังกล่าวและ / หรือ (b) ห้องความดันระดับกลางดังกล่าวและห้องดังกล่าว ความดันต่ำ... วิธีการรีดิวซ์ควรจัดให้มีการลดแรงดันแบบควบคุม โดยที่การไหลผ่านวิธีการรีดิวซ์ดังกล่าวจะขึ้นอยู่กับแรงดันตกคร่อม ในตัวอย่างหนึ่ง เมื่อแรงดันตกคร่อมถึงระดับที่กำหนดไว้ วิธีลดจะเปิดขึ้นและอัตราการไหลจะเพิ่มขึ้นตามแรงดันที่ลดลง ในกรณีนี้ ช่วงการทำงานของอุปกรณ์จะขยายออกไป และสามารถทำงานเป็นปั๊มความร้อนแบบขั้นตอนเดียว และกลับสู่การทำงานแบบสองขั้นตอนเมื่อแรงดันส่วนต่างลดลงต่ำกว่าระดับที่กำหนดไว้อีกครั้ง เป็นที่ทราบกันดีว่าสารดูดซับที่มีไฮดรอกไซด์เป็นส่วนประกอบหลัก รวมทั้งที่อธิบายไว้ใน EP-A-208427 มีฤทธิ์กัดกร่อนมาก โดยเฉพาะอย่างยิ่งที่อุณหภูมิสูงซึ่งห้องเผาไหม้ทำงาน และต้องใช้ความระมัดระวังอย่างมากในการเลือกใช้วัสดุที่ กล่องหุ้มที่ปิดสนิทซึ่งจำกัดการประกอบแบบหมุนและส่วนประกอบภายใน จนถึงปัจจุบัน ผนังและส่วนประกอบต่างๆ ทำมาจากโลหะผสมทองแดง-นิกเกิล เช่น โมเนล ซึ่งมีนิกเกิลและโลหะอื่นๆ อยู่เป็นจำนวนมาก อย่างไรก็ตาม เราพบว่า ส่วนหนึ่งที่เราแปลกใจคือ แม้ว่าสิ่งนี้จะดูขัดแย้ง กึ๋น คุณสามารถใช้ทองแดงและโลหะผสมทองแดงที่มีส่วนประกอบโลหะผสมอื่นๆ น้อยกว่า 15 % โดยน้ำหนักได้ ในลักษณะเพิ่มเติมของการประดิษฐ์นี้ ดังนั้น จึงจัดให้มีปั๊มความร้อนการดูดกลืนที่ประกอบรวมด้วยปลอกปิดผนึกที่มีของไหลทำงานที่ประกอบด้วยไฮดรอกไซด์ของโลหะอัลคาไลหนึ่งตัวหรือมากกว่า ที่ซึ่งอย่างน้อยส่วนหนึ่งของปลอกดังกล่าวที่สัมผัสกับของไหลทำงานดังกล่าว ทำจากวัสดุทองแดงที่มีสารเติมแต่งสูงถึง 15 % โดยน้ำหนัก เช่น โครเมียม อะลูมิเนียม เหล็ก และโลหะอื่นๆ ขอแนะนำให้ใช้ปลอกหุ้มทั้งหมดทำจากวัสดุทองแดงดังกล่าว วัสดุทองแดงที่ระบุควรมีโลหะผสมทองแดงนิกเกิล เราพบว่าโลหะผสมทองแดง-นิกเกิลที่มีปริมาณนิกเกิลต่ำ ซึ่งคาดว่าจะกัดกร่อนอย่างรุนแรงเมื่อสัมผัสกับไฮดรอกไซด์เหลว อันที่จริงแล้วมีความทนทานต่อการกัดกร่อนสูงแม้ในอุณหภูมิที่สูงในเครื่องกำเนิดไอน้ำ การประดิษฐ์นี้สามารถขยายไปสู่การรวมกันขององค์ประกอบการประดิษฐ์ที่อธิบายไว้ในแอปพลิเคชันนี้ด้านบนหรือในคำอธิบายต่อไปนี้โดยอ้างอิงถึงภาพวาดที่แนบมา โดยเฉพาะอย่างยิ่ง องค์ประกอบบางอย่างสามารถใช้ในปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงและแบบไม่หมุนเหวี่ยงได้ในบริบทที่บริบทอนุญาต เช่นเดียวกับในปั๊มความร้อนแบบขั้นตอนเดียวหรือหลายขั้นตอน แยกกันหรือรวมกัน การประดิษฐ์นี้ยังขยายไปถึงวิธีการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามหลักการที่อธิบายไว้ข้างต้นและในคำอธิบายด้านล่าง ดังนั้น ในอีกลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีวิธีการใช้งานปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่ประกอบรวมด้วยการเฝ้าติดตามของไหลทำงานเพื่อตรวจจับหรือคาดการณ์การเริ่มต้นของการตกผลึกของสารดูดซับในของไหลทำงานหรือการเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้ของสิ่งนั้นและ, เมื่อตรวจพบหรือคาดการณ์สภาวะใด ๆ ข้างต้น ให้เริ่มมาตรการป้องกันเพื่อป้องกันการตกผลึกและ/หรือการละลายของวัสดุตกผลึกเพิ่มเติม หรือเพื่อลดความหนืดที่ระบุ อย่างพึงประสงค์ ขั้นตอนการเริ่มต้นดังกล่าวประกอบรวมด้วยการเปลี่ยนเส้นทางกระแสของเหลว (เช่น ของเหลวทำงานอุ่น) อย่างน้อยชั่วคราวเพื่อเพิ่มอุณหภูมิของบริเวณที่อยู่ติดกันที่มีแนวโน้มจะตกผลึกหรือความหนืดเพิ่มขึ้น ในกรณีที่ของเหลวทำงานมีของเหลวดูดซับที่ไวต่อการตกผลึก ขั้นตอนการเริ่มต้นดังกล่าวอาจเกี่ยวข้องกับการลดความเข้มข้นของของเหลวดูดซับอย่างน้อยชั่วคราวในบริเวณที่อยู่ติดกันหรือต้นน้ำของบริเวณที่มีแนวโน้มตกผลึก ในอีกลักษณะหนึ่ง การประดิษฐ์นี้จัดให้มีวิธีการใช้งานปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่ประกอบด้วยเครื่องกำเนิดไอน้ำ เครื่องควบแน่น เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อระหว่างกันเพื่อจัดให้มีเส้นทาง (การไหลของของเหลวแบบวน) สำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลวสำหรับสิ่งนั้น ซึ่งรวมถึงการปรับอัตราการไหลตามพารามิเตอร์อย่างน้อยหนึ่งตัว: (ก) ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย
(b) ขนาดของภาระความร้อนบนปั๊มความร้อนและ
(c) ตามพารามิเตอร์การทำงานอื่น ๆ อย่างน้อยหนึ่งตัว การประดิษฐ์ปัจจุบันจะอธิบายรายละเอียดโดยใช้ตัวอย่างของปั๊มความร้อนที่มีการดัดแปลงต่างๆ โดยอ้างอิงกับภาพวาดที่แนบมาด้วย
รูปที่. หนึ่ง - แผนภูมิวงจรรวมอุปกรณ์ปั๊มความร้อนแบบสองขั้นตอนตามการประดิษฐ์ปัจจุบัน โดยไม่จำกัดอุณหภูมิและแรงดัน ซึ่งมีวัตถุประสงค์เพื่อเป็นตัวอย่างเท่านั้น รูปที่. 2 เป็นแผนผังด้านข้างของปั๊มความร้อนตามการประดิษฐ์ปัจจุบันที่แสดงส่วนประกอบหลักของปั๊มความร้อนแต่ละเว้นการเชื่อมต่อ ส่วนประกอบ และของเหลวไฮดรอลิกบางอย่างเพื่อให้ง่ายต่อการอธิบาย รูปที่. 3 เป็นตัวอย่างของอุปกรณ์หน่วงสำหรับใช้กับปั๊มตัวหนอนในการดัดแปลงปั๊มความร้อนที่แสดงในภาพวาด รูปที่. 4 เป็นอีกตัวอย่างหนึ่งของ Damping Device สำหรับใช้กับ Worm Pump รูปที่. 5 เป็นแผนผังที่แสดงการควบคุมการไหลที่เป็นไปได้ (ไวต่อแรงกด) ซึ่งออกแบบมาเพื่อลดความเป็นไปได้ของการตกผลึกในการไหลของของเหลวดูดซับระหว่างเครื่องกำเนิดและตัวดูดซับ รูปที่. 6 เป็นแผนภาพในอุดมคติที่แสดงความเข้มข้นของสารละลายที่เหมาะสมและอุณหภูมิขององค์ประกอบอื่นๆ ในปั๊มความร้อนสำหรับการตั้งค่าอุณหภูมิเครื่องระเหยและอุณหภูมิที่แตกต่างกันสองระดับ รูปที่. 1 และ 2 แสดงตัวอย่างรูปลักษณ์ของปั๊มความร้อนตามการประดิษฐ์นี้ ซึ่งรวมถึงโมดูลที่ปิดผนึกอย่างผนึกแน่น 10 ซึ่งขับเคลื่อนด้วยการหมุนด้วยเพลา 12 และการกำหนดบริเวณแรงดันสูง 14 บริเวณแรงดันปานกลาง 16 และบริเวณแรงดันต่ำ 18 . คำว่า "แรงดันสูง" "แรงดันปานกลาง" และ "แรงดันต่ำ" หมายถึงแรงดันในพื้นที่เหล่านี้เมื่อปั๊มความร้อนทำงาน ภายในปั๊มความร้อนไม่มีอากาศระหว่างการทำงาน ดังที่แสดงไว้ บริเวณความกดอากาศสูง 14 ล้อมรอบด้านซ้ายด้วยกำแพงทำหน้าที่เป็นเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 ซึ่งถูกทำให้ร้อนด้วย ข้างนอกโดยใช้ห้องเผาไหม้ 22 อีกด้านหนึ่ง พื้นที่ความกดอากาศสูง 14 ล้อมรอบด้วยผนังที่กั้นคอนเดนเซอร์ 24 ไว้บนพื้นผิวแรงดันสูง และเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 บนพื้นผิวอื่น ๆ และยังกำหนดเขต ปลายด้านซ้ายของบริเวณความดันปานกลาง 16 ผนังเพิ่มเติม 27 ตั้งอยู่ในพื้นที่แรงดันสูง 14 ซึ่งอยู่ระหว่างเครื่องทำไอน้ำ 20 และคอนเดนเซอร์ 24 และกำหนดห้องบรรจุ 28 ที่ออกแบบมาเพื่อดักจับของเหลวจากท่อกำเนิด 30 ((โดยประมาณ) ในภาพวาดประกอบ ไปที่คำอธิบายบน ภาษาอังกฤษ อาจละเว้นหมายเลขอ้างอิง "30") อย่างไม่ถูกต้องตามที่อธิบายไว้ด้านล่าง พื้นที่แรงดันปานกลาง 16 แยกออกจากพื้นที่แรงดันต่ำด้วยแผ่นกั้น 32 และมีขดลวดควบแน่นคู่ 34 และตัวแลกเปลี่ยนความร้อนโซลูชันที่หนึ่งและที่สอง 36 และ 38 ตามลำดับ บริเวณแรงดันต่ำ 18 ประกอบด้วยคอยล์ดูดซับ 40 และคอยล์เย็นแบบระเหยคู่ 42 ระหว่างการทำงาน ส่วนผสมของน้ำและไฮดรอกไซด์โลหะอัลคาไลที่อุดมด้วยน้ำจะถูกตักออกจากรางทั่วไป 44 เข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าผ่านท่อทางเข้า 46 ของปั๊มตัวหนอน ซึ่งให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าและใบไม้ ท่อแรงดัน 48 ไปยังเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 เพื่อกระจายไปตามพื้นผิว (มัน ) ส่วนหนึ่งของส่วนประกอบที่ระเหยได้ (น้ำ) จะระเหยและผ่านไปยังคอนเดนเซอร์ 24 ส่วนผสมที่ขาดน้ำ "L" ที่เหลืออยู่จะติดอยู่ในรางน้ำ 44 ไปยังเครื่องกำเนิดและจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ทางเข้าปั๊มตัวหนอน 46 ซึ่งให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า เป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบปั๊มตัวหนอนเหลว 50 และจะอธิบายไว้ในรายละเอียดเพิ่มเติมด้านล่าง ทางเข้า 52 ของปั๊มตัวหนอนซึ่งให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบเดียวกัน แต่อยู่ในแนวรัศมีที่สัมพันธ์กับทางเข้า 46 ของปั๊มตัวหนอนซึ่งให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิด . ปั๊มตัวหนอนซึ่งให้การไหลของส่วนผสมจากเครื่องกำเนิด ปั๊มส่วนผสม "L" เข้าไปในห้องโหลดวงแหวน 28 จากที่ส่วนผสมผ่านท่อ (ไม่แสดง) เข้าสู่ทางระบายความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายแรก 36 โดยให้ความร้อนกับส่วนผสม "R" ผ่านกิ่งก้านสาขาอื่นและรอบๆ เพื่อกลับไปที่รางน้ำ 44 ไปยังเครื่องกำเนิดและจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า จากเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 (ดูรูปที่ 1) หลังจากผ่านช่องทางระบายความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายแรก 36 ส่วนผสม "L" จะผ่านช่องทางระบายความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สอง 38 ซึ่งจะปล่อยความร้อนไปยังของเหลวบนกิ่งอื่นที่ผ่านจากตัวดูดซับไอ 40 สู่เครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26. จากทางระบายความร้อน ส่วนผสม "L" จะผ่านตัวจำกัดการไหล 54 (ดูรูปที่ 1) จากนั้นเข้าไปในร่องวงแหวน 56 ที่เกิดขึ้นบนพื้นผิวด้านข้างของแผ่นกั้นดูดซับ 32 จากที่นี่ ส่วนผสมจะถูกจับผ่านทางเข้า 58 ของปั๊มตัวหนอน ซึ่งช่วยให้ส่วนผสมไหลไปยังตัวดูดซับ และถูกปั๊มผ่านทางเข้า 60 ไปยังคอยล์ดูดซับ 40 โดยจะดูดซับส่วนประกอบที่ระเหยง่ายจากเครื่องระเหย 42 ส่วนผสมซึ่งขณะนี้อุดมไปด้วยน้ำถูกจับในรางน้ำ 62 จากตัวดูดซับ จากตำแหน่งที่สูบเข้าไปในห้องบรรจุ 64 ซึ่งก่อตัวเป็นรางวงแหวนบนพาร์ติชัน 32 ในทิศทางแนวรัศมีภายในราง 56 บน ตัวดูดซับผ่านทางเข้า 66 ของปั๊มตัวหนอนซึ่งให้การไหลของส่วนผสมจากตัวดูดซับและสาขาการปลดปล่อย 68 ปั๊มตัวหนอนซึ่งให้การไหลของของผสมเข้าและออกจากตัวดูดซับเป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบทั่วไป 65 จากห้องบรรจุ 64 ส่วนผสมที่มีน้ำมากจะไหลไปยังทางผ่านความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สอง 38 โดยให้ความร้อนและจากนั้น ไหลไปยังราง 70 บนเครื่องกำเนิดระดับกลาง จากที่นั่น ของเหลวจะติดอยู่ที่ทางเข้าของปั๊มหนอน 72 ซึ่งให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องกำเนิดกลาง และถูกระบายออกทางท่อระบาย 74 ไปยังศูนย์กลางของเครื่องกำเนิดกลาง 26 ซึ่งจะได้รับความร้อนจากคอนเดนเซอร์กลาง 24 บน อีกพื้นผิวหนึ่งของผนังเดียวกัน ส่วนหนึ่งของส่วนประกอบที่ระเหยได้จะถูกทำให้กลายเป็นไอโดยเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 และผ่านไปยังคอนเดนเซอร์คอยล์ 34 ของคอนเดนเซอร์หลัก ส่วนผสมของเหลวที่ออกจากเครื่องกำเนิดไอน้ำระดับกลาง 26 ถูกจับในรางน้ำ 76 จากนั้นจึงตักออกโดยใช้ทางเข้าปั๊ม 78 ซึ่งให้ส่วนผสมไหลจากเครื่องกำเนิดไอน้ำขั้นกลาง และป้อนผ่านท่อแรงดัน 80 ไปยัง ทางผ่านความร้อนของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนโซลูชันแรก 36 โดยให้ความร้อนแล้วกลับไปที่รางเครื่องกำเนิดทั่วไป 44 ปั๊มตัวหนอนให้การไหลของส่วนผสมเข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าระดับกลางซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของชุดประกอบแบบติดเพลาทั่วไป 12 เพื่อความชัดเจนของภาพประกอบ ระบบจะไม่แสดงการเชื่อมต่อการไหลไปยังตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย เมื่อพิจารณาถึงวัฏจักรการไหลของส่วนประกอบที่ระเหยง่าย จะเห็นได้ชัดเจนว่าส่วนหนึ่งของส่วนประกอบระเหยง่ายจะระเหยไปในบริเวณแรงดันสูง 14 เมื่อส่วนผสมไหลผ่านเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 และส่วนประกอบที่ระเหยได้ของก๊าซจะควบแน่นบนพื้นผิวของคอนเดนเซอร์กลาง 24 หลังจากนั้น ส่วนประกอบระเหยของเหลวที่ควบแน่นผ่านโช้ค 82 (ดูรูปที่ 1) ส่งผ่านไปยังคอนเดนเซอร์หลัก 34 ในบริเวณแรงดันปานกลาง 16 จากคอนเดนเซอร์หลัก 34 ส่วนประกอบระเหยของเหลวผ่านข้อจำกัดเพิ่มเติม 84 ไปยังรางน้ำ 86 บนเครื่องระเหยในบริเวณแรงดันต่ำ 18 ที่นี่ ของเหลวจะถูกดักจับผ่านทางเข้า 88 ของปั๊มตัวหนอน 89 ซึ่งช่วยให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องระเหย และถูกสูบผ่านท่อแรงดัน 90 ไปยังคอยล์เย็นคอยล์เย็น 42 จากนั้นองค์ประกอบระเหยของก๊าซที่ระเหยกลายเป็นไอจะผ่านไปยังคอยล์ดูดซับ 40 ซึ่งจะถูกดูดซับเข้าไปในส่วนผสมอีกครั้งแล้วเดินตามเส้นทางของของผสม ทางเข้าที่สอง 92 ของปั๊มตัวหนอนจะจำกัดระดับของส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวในรางน้ำ 86 โดยการปั๊มส่วนประกอบที่เป็นของเหลวส่วนเกินลงในภาชนะ 102 ซึ่งเชื่อมต่อกับปั๊มที่ให้ส่วนผสมไหลไปยังเครื่องระเหยและมี ท่อระบายน้ำ 94 และท่อน้ำล้น 96 ปลายด้านขวาของเพลา 12 แบ่งออกเป็นทาง 103, 105 เพื่อให้เส้นทางการไหลของสารทำความเย็นเหลว เช่น น้ำที่ไหลผ่านตรงกลางเพลาจะหมุนเวียนในขดลวดคู่ของ คอนเดนเซอร์หลัก 34 จากนั้นในคอยล์โช้ค 40 และออกจากเพลา การไหลผ่านขดลวดคอนเดนเซอร์ 34 เริ่มต้นขึ้นอย่างเห็นได้ชัดภายในขดลวดด้านซ้าย หมุนวนออกด้านนอก แล้วกลับเข้าด้านในและออก ในตัวดูดซับคอยล์ 40 การไหลเริ่มต้นที่ด้านนอกของคอยล์และหมุนวนเข้าด้านใน ในทำนองเดียวกัน วงจรน้ำเย็นของเหลว (ไม่แสดง) จะจ่ายและรวบรวมน้ำเย็นจากคอยล์ระเหย 42 ตอนนี้ที่อธิบาย ข้อตกลงทั่วไปจะมีการอธิบายการปรับปรุงหรือแก้ไขเฉพาะบางอย่าง การปรับอัตราการไหลของส่วนผสมดูดซับ
อัตราการไหลของส่วนผสมดูดซับในปั๊มความร้อนถูกควบคุมโดยตัวจำกัดการไหล 54 ในเส้นแบ่งระหว่างตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สอง 38 และรางตัวดูดซับ 56 ที่เกี่ยวข้องกับตัวดูดซับไอน้ำ 40 ตัวจำกัดการไหล 54 อาจเป็นปาก, ท่อเส้นเลือดฝอย, ตัวหมุนหรือปากและอัตราการไหลผ่านตัวจำกัด 54 ถูกกำหนดโดยความดันที่กระทำผ่านมัน ดังนั้น อัตราการไหลจึงขึ้นอยู่กับแรงดันตามลำดับ และไม่ได้ขึ้นอยู่กับความจุของปั๊ม โดยให้การไหลของส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเหมือนเมื่อก่อน ด้วยเหตุผลนี้ อัตราการไหลจะถูกปรับโดยแรงดันตกคร่อมระหว่างบริเวณความดันสูงและต่ำ 14, 18 ตามลำดับ เช่นเดียวกับระยะกำหนดแรงดัน (ระยะห่าง) ระหว่างพื้นผิวว่างของห้องโหลด 28 และช่องอิสระ พื้นผิวของรางบนตัวดูดซับ อัตราการไหลของตัวดูดซับจะเพิ่มขึ้นโดยอัตโนมัติเมื่อแรงดันตกระหว่างภูมิภาค 14 และ 18 เพิ่มขึ้น ลักษณะของข้อจำกัด 54 ลักษณะของแรงดันตกระหว่างภูมิภาค 14 และ 18 และตำแหน่งและความจุของห้องบรรจุ 28 และ ราง 56 ถูกเลือกเพื่อให้มีการเปลี่ยนแปลงอัตราการไหลที่ต้องการ ขึ้นอยู่กับโหมดการทำงาน อัตราการไหลขั้นต่ำภายใต้สภาวะการทำงานที่ต้องการมักจะถูกตั้งค่าโดยคำนึงถึงการตกผลึก แต่ส่วนต่างใดๆ ที่สูงกว่านี้จะลดประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนเนื่องจากการสูญเสียที่เพิ่มขึ้นในตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย จากมุมมองทางอุณหพลศาสตร์ ประสิทธิภาพที่ดีที่สุดจะได้รับเมื่อความเข้มข้นของตัวดูดซับเพียงพอที่จะรักษาอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นตามวัฏจักรเท่านั้น ในเงื่อนไขเหล่านี้ ปัจจัยต่างๆจะกำหนดอัตราการไหลของมวลที่ต้องการของตัวดูดซับ ในระบบที่ใช้น้ำเป็นสารทำความเย็นและเกลืออนินทรีย์เป็นสารดูดซับ อัตราการไหลต่ำสุดที่อุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นที่กำหนดสามารถจำกัดได้ด้วยความเข้มข้นของสารละลายสูงสุดที่ยอมรับได้ก่อนการตกผลึก รูปที่. 6 แสดงลักษณะทั่วไปของของเหลวในอุดมคติ ซึ่งจะเห็นได้ว่าอุณหภูมิของตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์อยู่ที่ 58 o C และของผสมที่ความเข้มข้นของสารละลายที่กำหนดสามารถดูดซับสารทำความเย็นที่อุณหภูมิ 4 o C ได้ ความเข้มข้นของสารละลายดังกล่าว สามารถเห็นได้ชัดสำหรับวงจรในอุดมคติที่แสดงเพื่อให้ได้เครื่องกำเนิดอุณหภูมิ 200 o C เมื่ออุณหภูมิของตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์ลดลงถึง 35 o C จะเห็นได้ว่าหากความเข้มข้นของสารละลายลดลงเพื่อให้เป็นไปตามเงื่อนไขใหม่ อุณหภูมิของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะลดลงเหลือ 117 o C ซึ่งหมายความว่าสำหรับ อัตราการไหลของมวลที่กำหนดของตัวดูดซับในวัฏจักร การสูญเสียของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนก็มีแนวโน้มที่จะลดลงเช่นกัน นอกจากนี้ ความเข้มข้นที่ต่ำกว่าดังกล่าวจะลดอุณหภูมิการตกผลึกลงอย่างมาก ทำให้มีอัตราการไหลที่ต่ำลง (และด้วยเหตุนี้ช่วงความเข้มข้นของสารละลายสูงขึ้น) ระบบควบคุมที่อธิบายไว้ในแอปพลิเคชันนี้ให้ทั้งการควบคุมความเข้มข้นอัตโนมัติและการควบคุมการไหลของมวลเพื่อปรับปรุงประสิทธิภาพต่อไป ปั๊มหนอนของเหลวที่ถูกระงับ
ชุดประกอบปั๊มทั่วไป 50 ซึ่งให้การไหลของส่วนผสมเข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า มีภาชนะสั่น 98 แขวนอยู่บนเพลา 12 โดยแบริ่งวารสารซึ่งของเหลวถูกจ่ายจากรางทั่วไป 44 ผ่านทางเข้า 100 ซึ่งเข้าในแนวรัศมีจากทางเข้า 46 และ 52 ซึ่งหมายความว่าในระหว่างการทำงาน ส่วนหนึ่งของของเหลวที่ปกติจะถูกเก็บไว้ในรางบนเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะยังคงอยู่ในภาชนะแบบแกว่ง ซึ่งมีส่วนสำคัญต่อมวลคงที่ของหน่วยสูบน้ำ 50 . เมื่อปิดปั๊ม ของเหลวส่วนใหญ่มักจะติดอยู่ในรางน้ำ 44 และถูกแทนที่โดยมวลแกว่งของภาชนะแบบแกว่งสำหรับหน่วยสูบน้ำ ตามการจัดเรียงที่แสดงภาพประกอบ เมื่อปั๊มอยู่กับที่ ของเหลวยังคงอยู่ในปั๊มหรือไหลเข้าสู่ภาชนะแบบแกว่ง 98 ผ่านทางเข้า 100 ซึ่งจะทำให้ระดับของเหลวในรางน้ำลดลงและเพิ่มมวลของส่วนประกอบปั๊ม องค์ประกอบเหล่านี้มีส่วนทำให้ความต้านทานเริ่มต้นลดลงอย่างมาก ในทำนองเดียวกัน ปั๊ม 89 ซึ่งให้การไหลของของผสมไปยังเครื่องระเหยรวมถึงภาชนะแกว่ง 102 ที่ทำหน้าที่เป็นน้ำหนักของวงสวิงและนอกจากนี้ ยังเป็นแดมเปอร์ที่เคลื่อนที่ได้สำหรับสารทำความเย็น ดังจะอธิบายไว้ด้านล่าง การปรับความเข้มข้นของของเหลวดูดซับ
ในอุปกรณ์ที่แสดงในรูปที่ 2 สันนิษฐานว่าความเข้มข้นของตัวดูดซับจะถูกควบคุมโดยอัตโนมัติตามอัตราการดูดซับของส่วนประกอบระเหยที่ระเหยโดยตัวดูดซับ 40 ปั๊ม 89 ที่ให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องระเหยประกอบด้วยทางเข้า 92 ซึ่งสูบของเหลวระเหยส่วนเกิน ส่วนประกอบลงในภาชนะ 102 ส่วนประกอบที่เป็นของเหลวระเหยนี้จะถูกลบออกจากการไหลเวียนและทำให้สัดส่วนของตัวดูดซับในส่วนผสมหมุนเวียนเพิ่มขึ้นตามปริมาณของภาชนะ 102 เพิ่มขึ้น มีท่อระบายน้ำปรับได้ 94 กลับไปที่ช่อง 86 ความเข้มข้นสูงสุดของตัวดูดซับถูกจำกัดโดยการจัดหาภาชนะ 102 กับท่อล้น 96 ที่ยอมให้การระบายออกจากตัวดูดซับไปยังช่อง 62 ดังนั้น ความเข้มข้นของสารดูดซับจะถูกควบคุมโดยอัตโนมัติโดยปริมาณการจัดเก็บที่แปรผันของส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวในภาชนะ 102 และสามารถตอบสนองความต้องการรอบที่อธิบายไว้ก่อนหน้านี้ได้ ปั๊มหนอนหมาด
รูปที่. 3 แสดงโครงแบบแผนผังของอุปกรณ์หน่วงสำหรับปั๊มตัวหนอนที่อาจใช้สำหรับปั๊มตัวหนอนตัวใดตัวหนึ่งหรือทั้งหมดในปั๊มความร้อนที่แสดงตัวอย่างไว้ในรูปที่ 2. ปั๊ม 104 ติดเดือยบนเพลา 12 และมีตัวเรือน 106 และทางเข้าปั๊มตัวหนอน 108 ด้านล่างทางเข้า 108 ของปั๊มตัวหนอน มีองค์ประกอบการเบรกในรูปแบบของทางเข้าที่ไม่ทำงาน 107 ดังนั้นแม้ว่าทางเข้าของปั๊มตัวหนอนอย่างอิสระ (มีช่องว่าง) จะผ่านเหนือระดับของเหลว ทางเข้าทำงาน 107 ยังคงจมอยู่ใต้น้ำ และด้วยเหตุนี้จึงมีวิธีการดูดซับแรงกระแทกที่สำคัญ เมื่อทางเข้าของปั๊มตัวหนอนออกหรือกลับเข้าไปในของเหลวอีกครั้ง ในการจัดเรียงอื่นที่แสดงไว้ในรูปที่ 4 รายละเอียดหลายอย่างคล้ายกับที่แสดงในรูปที่ 3 และระบุด้วยหมายเลขอ้างอิงเดียวกัน อย่างไรก็ตาม ใต้รองแหนบ มีรางโค้ง 110 ซึ่งไม่อยู่ในแนวเดียวกับเพลา 12 และกำหนดทางผ่านสำหรับน้ำหนัก 112 น้ำหนักนี้ถูกจำกัดเพื่อให้สามารถเคลื่อนที่ไปตามรางได้เมื่อร่างกายเบี่ยงเบนไปรอบๆ แกนซึ่งมุ่งให้ร่างกายกลับสู่ตำแหน่งสมดุล แต่มีความต้านทานบางอย่างเพื่อให้พลังงานจลน์ของการเคลื่อนที่ของลูกตุ้มกระจายไปอย่างรวดเร็ว รางสามารถมีได้หลายรูปแบบ อุปกรณ์นี้มีประสิทธิภาพโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อไม่มีโครงสร้างตายตัวที่อยู่ติดกันเพื่อทำหน้าที่เป็นเกณฑ์มาตรฐาน ป้องกันการตกผลึก
ดังที่กล่าวไว้ข้างต้น ขอแนะนำให้ดำเนินการให้ใกล้เคียงกับขีดจำกัดการตกผลึกมากที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้เพื่อให้แน่ใจว่าวงจรมีประสิทธิภาพ แต่ผลกระทบของการตกผลึกอาจเป็นหายนะได้ ดังนั้น ดังสามารถเห็นได้ในรูปที่ 1 และ 5 รูปแบบการผันการไหลถูกกำหนดให้เมื่อตรวจพบการตกผลึก ส่วนผสมจากเครื่องกำเนิดไอน้ำ 20 สามารถเบี่ยงเบนที่จุด 112 ต้นน้ำของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนโซลูชันที่สอง 38 เพื่อเชื่อมต่อที่ 114 กับการไหลของตัวดูดซับไอน้ำ 40 ถึง เข้าสู่สารละลาย 38 ตัวแลกเปลี่ยนความร้อนตัวที่สอง ทำให้อุณหภูมิของกระแสน้ำที่เข้าสู่ตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สอง 38 จากตัวดูดซับไอน้ำ 40 เพิ่มขึ้น ซึ่งจะเป็นการเพิ่มอุณหภูมิของกระแสจากตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลายที่สองไปยังตัวแลกเปลี่ยนความร้อนด้วยไอน้ำ ในบริเวณ 116 ซึ่งมีแนวโน้มที่จะเริ่มตกผลึก . ในอุปกรณ์ที่แสดงในรูปที่ 5 การผันการไหลถูกควบคุมโดยเกณฑ์ที่ไวต่อแรงกด 118 ในการทำงานตามปกติ ความแตกต่างของแรงดันระหว่างจุด 112 และ 114 นั้นไม่เพียงพอต่อการก้าวข้ามความสูงที่กำหนดโดยธรณีประตู ดังนั้นจึงไม่ผ่านระหว่างจุดเหล่านี้ อย่างไรก็ตาม เมื่อเริ่มการตกผลึกในภูมิภาค 116 แรงดันย้อนกลับที่จุด 112 มีขนาดใหญ่พอที่จะทำให้ของเหลวไหลไปที่จุดที่ 114 ได้ ในการจัดเรียงนี้ ตัวจำกัดการไหล 54 สามารถเคลื่อนขึ้นต้นน้ำของจุดหดตัว 112 ได้ สามารถใช้ตัวควบคุมการไหลอื่นๆ ได้ และเพื่อความสะดวกของภาพประกอบ, รูปที่ 1 วิธีควบคุมดังกล่าวจะแสดงเป็นวาล์วควบคุม 120 องค์ประกอบนี้ยังสามารถใช้กับของเหลวที่มีแนวโน้มที่จะเพิ่มความหนืดที่ไม่พึงประสงค์ซึ่งมีแนวโน้มที่จะขัดขวางการไหล รางน้ำทั่วไปเข้าและออกจากเครื่องกำเนิดไฟฟ้า
จะแสดงให้เห็นว่าช่องป้อนต่างๆ 46, 52 และ 100 ของปั๊มตัวหนอนดึงของเหลวจากรางหนึ่ง 44 แต่ทางเข้า 46 นั้นลึกกว่าอีกสองช่องเพื่อให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดไฟฟ้า เพื่อให้แน่ใจว่าในระหว่างการสตาร์ทเครื่องและสภาวะที่รุนแรงอื่นๆ ปั๊มที่ให้การไหลของส่วนผสมไปยังเครื่องกำเนิดมีการเข้าถึงของเหลวในรางน้ำเป็นพิเศษ ซึ่งจะช่วยลดโอกาสที่พื้นผิวของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะแห้ง มลพิษไฮโดรเจน
ในรูปลักษณ์ที่แสดงภาพประกอบ การใช้งานของการประดิษฐ์นี้อย่างน้อยหนึ่งในบริเวณปิดผนึก 14, 16, 18 มีองค์ประกอบ 114 ของวัสดุพอลิเมอร์ที่เติมไฮโดรเจนได้ ซึ่งในตัวเร่งปฏิกิริยาถูกนำเข้าและมีสัมพรรคภาพสูงสำหรับโมเลกุลไฮโดรเจนและซึ่งในระหว่าง การดำเนินการดูดซับไฮโดรเจนจากบรรยากาศภายในเครื่องเพื่อป้องกันการปนเปื้อนของของเหลวดูดซับบนตัวดูดซับ ส่วนผสมของโพลีเมอร์/ตัวเร่งปฏิกิริยาทั่วไปคือสไตรีน-บิวทาไดอีน ไตรบล็อกโคโพลีเมอร์ (โพลีสไตรีน-โพลีบิวทาไดอีน-โพลีสไตรีน) เช่น Kraton D1102 ที่มีจำหน่ายจากบริษัทเชลล์ เคมิคอล และตัวเร่งปฏิกิริยาอิริเดียม เช่น Crabtree Catalist PF 6 (โดยที่ COD คือ 1,5-cyclooctadiene; py คือ ไพริดีน , tcyp คือ ไตรไซโคลเฮกซิลฟอสฟีน) ส่วนประกอบที่ทำจากวัสดุดังกล่าวซึ่งมีปริมาตร 300 มล. อาจเพียงพอที่จะดูดซับไฮโดรเจนอิสระได้ตลอดหลายปีของการทำงาน ความดันลดลง
อุปกรณ์ที่แสดงในรูปที่ 2 ยังประกอบด้วยวาล์วลดแรงดัน 122, 124 ซึ่งอยู่ระหว่างบริเวณแรงดันสูงและปานกลาง 14 และ 16 และบริเวณแรงดันปานกลางและต่ำ 16 และ 18 ตามลำดับ วาล์วลดแรงดันจะปรับอัตราการไหลอย่างราบรื่นด้วยแรงดันเมื่อเปิดอยู่ จึงทำให้ปั๊มความร้อนมีช่วงการทำงานที่ขยายออกไป เพื่อทำงานเป็นปั๊มความร้อนแบบขั้นตอนเดียวเมื่อแรงดันตกคร่อมวาล์วลดแรงดันเกินแรงดันเปิดของ วาล์วและกลับสู่การทำงานสองขั้นตอนเมื่อกลับความดันเป็นค่าปกติ

เรียกร้อง

1. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืน (absorbing heat pump) มีลักษณะเด่นตรงที่ประกอบด้วยสารที่ไวต่อการเกิดผลึกของสารดูดซับในของไหลทำงานหรือเมื่อเริ่มมีความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้ สำหรับการเริ่มต้นตัวแทนเพื่อป้องกันการตกผลึกเพิ่มเติมและ/หรือ เพื่อละลายวัสดุตกผลึกหรือเพื่อลดความหนืดที่ระบุ 2. ปั๊มความร้อนแบบดูดซับตามข้อถือสิทธิข้อที่ 1 มีลักษณะเฉพาะว่ามีวิธีการสร้างช่องว่างที่ออกแบบมาเพื่อเพิ่มอุณหภูมิและ/หรือลดความเข้มข้นของสารดูดซับในของเหลวทำงานในบริเวณที่มีแนวโน้มที่จะตกผลึกหรือความหนืดเพิ่มขึ้น หรือ ใกล้บริเวณนี้ 3. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนตามข้อถือสิทธิข้อที่ 2 ซึ่งมีลักษณะเฉพาะว่าประกอบด้วยวิธีการเปลี่ยนกระแสของเหลว อย่างน้อยก็ชั่วคราว เพื่อเพิ่มอุณหภูมิของกระแสน้ำที่ไหลผ่านบริเวณดังกล่าวที่มีแนวโน้มที่จะตกผลึกหรือเพิ่มความหนืด 4. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนตามข้อถือสิทธิข้อที่ 2 หรือ 3 ซึ่งกำหนดลักษณะดังกล่าวสำหรับการสร้างระยะห่างนั้นไวต่อแรงดันเฉพาะที่ต้นน้ำจากบริเวณที่มีแนวโน้มจะตกผลึกหรือความหนืดเพิ่มขึ้น 5. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนตามข้อถือสิทธิข้อที่ 2 หรือ 3 มีลักษณะเฉพาะในการกำหนดค่าให้ถ่ายเทความร้อนจากของเหลวดูดซับที่ส่งผ่านจากเครื่องกำเนิดไอน้ำไปยังตัวดูดซับ ซึ่งเป็นของเหลวดูดซับที่ไหลผ่านในทิศทางตรงกันข้ามผ่านตัวแลกเปลี่ยนความร้อนของสารละลาย กล่าว ปั๊มความร้อนประกอบด้วยวิธีการถอดส่วนของตัวดูดซับของเหลวออกจากกระแสที่ผ่านจากเครื่องกำเนิดไอน้ำไปยังตัวดูดซับ เพื่อนำกระแสไหลย้อนกลับจากตัวดูดซับไปยังเครื่องกำเนิดไอน้ำเพิ่มขึ้น ด้วยเหตุนี้ อุณหภูมิของกระแสน้ำต้นน้ำจาก บริเวณที่มีแนวโน้มที่จะตกผลึกหรือความหนืดเพิ่มขึ้น 6. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนตามข้อถือสิทธิข้อที่ 5 ซึ่งมีลักษณะเฉพาะในวิธีการถอนดังกล่าวประกอบด้วยตัวควบคุมที่ไวต่อแรงกด เช่น วาล์วหรืออุปกรณ์ธรณีประตูระหว่างลำธารสองสาย ซึ่งเริ่มต้นการถอนดังกล่าวเมื่อแรงดันย้อนกลับเกิดจากการเริ่มตกผลึก หรือมีความหนืดสูงเกินกว่าค่าเกณฑ์ที่กำหนด 7. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนตามข้อถือสิทธิข้อที่ 1 ถึง 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ซึ่งแสดงลักษณะวิธีการกำจัดดังกล่าวถูกกำหนดให้กำจัดสารทำความเย็นที่เป็นของเหลวจากคอนเดนเซอร์ไปยังเครื่องระเหยเพื่อเพิ่มอุณหภูมิการระเหย เพิ่มตามปริมาณของสารทำความเย็นที่ระเหยและกักเก็บ โดยตัวดูดซับและให้ความเข้มข้นของตัวดูดซับในของเหลวทำงานลดลงชั่วคราวและอุณหภูมิของของไหลทำงานในบริเวณการตกผลึกเพิ่มขึ้น 8. วิธีการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดกลืน มีลักษณะเฉพาะโดยรวมถึงการตรวจสอบของไหลทำงานเพื่อตรวจจับหรือคาดการณ์การเริ่มต้นของการตกผลึกของสารดูดซับในของเหลวทำงานหรือการเริ่มต้นของความหนืดสูงที่ยอมรับไม่ได้ในตัวมัน และเมื่อตรวจพบ หรือคาดการณ์สภาวะใด ๆ เหล่านี้ เริ่มต้นมาตรการป้องกันเพื่อป้องกันการตกผลึกเพิ่มเติมและ / หรือการละลายของวัสดุตกผลึกหรือเพื่อลดความหนืดที่ระบุ 9. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่มีเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และตัวดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อให้การไหลของของเหลวเป็นวัฏจักรสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลวที่มีคุณลักษณะว่ามีตัวควบคุมอัตราการไหล ของตัวดูดซับของเหลวดังกล่าวตามพารามิเตอร์อย่างน้อยหนึ่งตัว: ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย ภาระความร้อนบนปั๊มความร้อนและพารามิเตอร์การทำงานอื่น ๆ อย่างน้อยหนึ่งค่า 10. วิธีการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่มีเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อให้การไหลของของเหลวเป็นวัฏจักรสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้ของของเหลวและตัวดูดซับของเหลวที่มีลักษณะเฉพาะคือ รวมถึงการปรับอัตราการไหลตามพารามิเตอร์อย่างน้อยหนึ่งตัว: ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างตัวดูดซับและเครื่องระเหย ภาระความร้อนบนปั๊มความร้อนและพารามิเตอร์การทำงานอื่น ๆ อย่างน้อยหนึ่งรายการ 11. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่มีชุดโรตารี่ซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อถึงกันเพื่อให้การไหลของของเหลวเป็นวัฏจักรสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้และตัวดูดซับของเหลวที่มีคุณลักษณะอย่างน้อย หนึ่งในอุปกรณ์ดังกล่าว กล่าวคือ เครื่องกำเนิดไอน้ำ เครื่องระเหย และตัวดูดซับดังกล่าว รวมถึงปั๊มตัวหนอนที่มีส่วนประกอบแกว่งซึ่งติดตั้งอยู่ในหน่วยดังกล่าว โดยจำกัดการหมุนด้วยยูนิตดังกล่าวและตำแหน่ง เมื่อใช้สำหรับเก็บของเหลว มักจะมาจากที่ตั้งอยู่รอบข้าง รางหรือภาชนะบรรจุ ส่วนประกอบแกว่งดังกล่าวที่ประกอบรวมด้วยภาชนะแบบแกว่งซึ่งติดตั้งอยู่อย่างผิดปกติเมื่อเทียบกับแกนของการหมุนของชุดประกอบดังกล่าว สำหรับการเทของเหลวจากรางหรือภาชนะดังกล่าวเมื่อปั๊มหยุดนิ่ง 12. ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่มีสารทำงานซึ่งมีสารดูดซับและส่วนประกอบระเหยได้ มีลักษณะเฉพาะที่ประกอบด้วยวิธีการปรับความเข้มข้นของสารดูดซับดังกล่าวในของไหลทำงานดังกล่าวตามพารามิเตอร์อย่างน้อยหนึ่งตัว: ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่าง ตัวดูดซับและเครื่องระเหย ภาระความร้อนบนปั๊มความร้อน และพารามิเตอร์การทำงานอื่น ๆ อย่างน้อยหนึ่งรายการ 13. วิธีการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนที่มีหน่วยโรตารี่ซึ่งรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับที่เชื่อมต่อซึ่งกันและกันเพื่อให้การไหลของของเหลวเป็นวัฏจักรสำหรับส่วนประกอบที่ระเหยได้และตัวดูดซับของเหลวสำหรับส่วนประกอบนั้น โดยประกอบด้วยสารดูดซับของเหลวควบคุมความเข้มข้นและส่วนประกอบระเหย ซึ่งพบได้ในส่วนที่เลือกหรือส่วนของปั๊มความร้อนที่ระบุ โดยการจัดเก็บของเหลวในปริมาณที่แปรผันในภาชนะเพื่อเติมของเหลว 14. ปั๊มความร้อนแบบแรงเหวี่ยงแบบดูดกลืนที่ประกอบด้วยชุดประกอบรวมถึงเครื่องกำเนิดไอน้ำ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับ ซึ่งมีลักษณะเฉพาะในอุปกรณ์อย่างน้อยหนึ่งอย่าง ได้แก่ คอนเดนเซอร์ เครื่องระเหย และตัวดูดซับประกอบด้วยตัวแลกเปลี่ยนความร้อนที่ล้อมรอบด้วยท่อเกลียวหรือมี พื้นผิวด้านนอกลูกฟูก

การประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับวิธีการอัดของไหลทำงานที่ใช้ในการถ่ายเทความร้อนจากน้ำหล่อเย็นที่มีอุณหภูมิต่ำกว่า (E) ไปยังสารหล่อเย็นที่มีอุณหภูมิสูงกว่า อุณหภูมิสูง(Al) และสามารถนำมาใช้ในปั๊มความร้อน วิธีการนี้เป็นการรวมการดูดซึมและการเปลี่ยนแปลงความเข้มข้นของสารละลายอิเล็กโทรไลต์ เช่น ZnCl2, (Na, K, Cs, Rb) OH, CoI2, (Li, K, Na) (Cl2, Br2, I, SO4) หรือสาร ซึ่งความเข้มข้นลดลงตามอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น ในตัวทำละลายขั้ว: H2O, NH3, เมทานอล, เอทานอล, เมทิลลามีน, DMSO, DMA, AN, ฟอร์มาไมด์, กรดฟอร์มิก สารละลายอิ่มตัวที่มีความเข้มข้นสูงซึ่งออกจากเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบดูดซับ (A1) จะถูกทำให้เย็นลงจากอุณหภูมิสูง (1) ถึงต่ำ (2) ขณะผ่านเครื่องตกผลึกของตัวแลกเปลี่ยนความร้อน (HE) เพื่อสร้างผลึกดูดซับ คริสตัล (K1) ถูกแยกออกจากกัน สารละลายที่มีความเข้มข้นต่ำ (2) ยังคงอยู่ ความเข้มข้นต่ำถูกขยายบางส่วนเพื่อการทำความเย็น สารละลาย (2) ไอน้ำถูกส่งไปยังผลึก (K1) ซึ่งถูกดูดซับ บีบอัดสารละลายให้เข้ากับความดันของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบระเหย (E) ขยายความเข้มข้นต่ำ สารละลายในเทอร์ไบน์ที่มีการผลิตงานหรือรอบการทำความเย็นสำหรับการระเหยบางส่วนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบระเหย (E) ที่อุณหภูมิที่กำหนดและการก่อตัวของไอตัวทำละลาย แยกผลึกดูดซับเพิ่มเติม (K2) รวมกับคริสตัลที่เลือกก่อนหน้านี้ (K1) ไอน้ำถูกทำให้ร้อนโดยการส่งผ่านเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน-ตกผลึก (HE) และบีบอัด (5) ภายใต้แรงดันของตัวดูดซับ (A1) ความเข้มข้นต่ำ สารละลาย (3) ที่เหลืออยู่หลังจากการระเหยบางส่วนถูกบีบอัดไปที่แรงดันของตัวดูดซับ (A1) และให้ความร้อนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน-ตกผลึก (HE) ผลึกที่แยกจากกันถูกให้ความร้อนในตัวแลกเปลี่ยนความร้อน-ตกผลึก (HE) ละลายในสารละลายที่ให้ความร้อน (3) ด้วยการก่อตัวของสารที่มีความเข้มข้นสูง สารละลาย. การจ่ายไอน้ำ (4) ไปยังตัวดูดซับ (A1) ซึ่งไอน้ำถูกดูดซับ ความร้อนจะถูกลบออกและเกิดสารละลายเดิมขึ้นอีกครั้ง วิธีการนี้ช่วยปรับปรุงประสิทธิภาพการถ่ายเทความร้อน เช่น ในระหว่างการให้ความร้อนกับเครื่องปรับอากาศ 7 หน้า cl, 4 dwg

การประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับเทคโนโลยีทำความเย็น ได้แก่ เครื่องทำความเย็นแบบดูดซับ เครื่องทำความเย็นระบบการดูดซึมที่มีหน่วยปั๊มความร้อนในตัวประกอบด้วยบล็อกเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีคอนเดนเซอร์ตัวแรกและบล็อกตัวดูดซับที่มีเครื่องระเหยตัวแรก คอนเดนเซอร์ตัวแรกของบล็อกแรกเชื่อมต่อด้วยท่อของเหลวกับเครื่องระเหยแรกของบล็อกที่สอง และเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเชื่อมต่อกับตัวดูดซับด้วยเส้นของสารละลายที่แข็งแกร่งและอ่อนผ่านช่องระบายความร้อนและความร้อนของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบสร้างใหม่ครั้งแรก ตามลำดับ เครื่องทำความเย็นระบบการดูดซึมได้รับการติดตั้งเพิ่มเติมด้วยหน่วยปั๊มความร้อน เครื่องทำความร้อนพลังงานแสงอาทิตย์ และหอทำความเย็น การติดตั้งปั๊มความร้อนประกอบด้วยคอนเดนเซอร์ตัวที่สอง คอมเพรสเซอร์ เครื่องระเหยที่สอง และตัวแลกเปลี่ยนความร้อนแบบสร้างใหม่ที่สอง ในขณะที่เครื่องกำเนิดเชื่อมต่อด้วยสายน้ำร้อนไปยังทางเข้าของคอนเดนเซอร์ตัวที่สองด้วยน้ำ ซึ่งทางออกนั้นเชื่อมต่อกับ ทางเข้าของเครื่องทำความร้อนพลังงานแสงอาทิตย์ เอาต์พุตของเครื่องทำความร้อนพลังงานแสงอาทิตย์เชื่อมต่อกับอินพุตของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ผ่านน้ำหล่อเย็น เอาต์พุตของคอนเดนเซอร์ตัวแรกจะเชื่อมต่อกับอินพุตของเครื่องระเหยที่สอง ทางออกของเครื่องระเหยที่สองเชื่อมต่อกับทางเข้าของหอทำความเย็น ซึ่งทางออกที่เชื่อมต่อกับทางเข้าของคอนเดนเซอร์ตัวแรกโดยใช้ปั๊มน้ำหล่อเย็น ผลลัพธ์ทางเทคนิคคือการเพิ่มประสิทธิภาพ ความคล่องตัว และความน่าเชื่อถือของเครื่องทำความเย็นแบบดูดซับ 1 ป่วย

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับ (ตัวเลือก) และวิธีการทำงาน (ตัวเลือก)

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับจะถ่ายเทพลังงานความร้อนจากสภาพแวดล้อมที่มีอุณหภูมิต่ำไปยังสภาพแวดล้อมที่มีอุณหภูมิปานกลางโดยใช้พลังงานศักย์สูง ในการปั๊มความร้อน ABTH Thermax ใช้ไอน้ำ น้ำร้อน ก๊าซไอเสีย เชื้อเพลิง พลังงานความร้อนใต้พิภพ หรือการรวมกันของสิ่งเหล่านี้เป็นแหล่งพลังงานที่มีศักยภาพสูง ปั๊มความร้อนเหล่านี้ประหยัดพลังงานความร้อนได้ประมาณ 35%

ABTH Thermax ใช้กันอย่างแพร่หลายในยุโรป สแกนดิเนเวีย และจีน สำหรับ เครื่องทำความร้อนอำเภอ... ปั๊มความร้อนยังใช้ในอุตสาหกรรมต่อไปนี้: สิ่งทอ อาหาร ยานยนต์ น้ำมันพืช และเครื่องใช้ในครัวเรือน ปั๊มความร้อนติดตั้งทั่วโลกโดย Thermax ความจุทั้งหมดมากกว่า 100 เมกะวัตต์
ปั๊มความร้อนการดูดซึมด้วยแก๊ส, ปั๊มความร้อนการดูดซึมไอน้ำ

ข้อมูลจำเพาะ:

  • กำลังไฟฟ้า: 0.25 - 40 เมกะวัตต์
  • อุณหภูมิน้ำร้อน: สูงถึง 90ºC
  • แหล่งความร้อนที่มีศักยภาพสูง: ก๊าซไอเสีย, ไอน้ำ, น้ำร้อน, เชื้อเพลิงเหลว / ก๊าซ (แยกหรือรวมกัน).
  • ค่าสัมประสิทธิ์การทำความเย็น: 1.65 - 1.75

ตัวแปลงความร้อน

ในปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนประเภทที่สองหรือที่เรียกว่าหม้อแปลงความร้อน ความร้อนศักย์ปานกลางจะถูกแปลงเป็นความร้อนศักย์สูง ด้วยตัวแปลงความร้อน ความร้อนเหลือทิ้งสามารถนำกลับมาใช้ใหม่และสามารถรับความร้อนคุณภาพสูงได้

แหล่งความร้อนขาเข้า เช่น อุณหภูมิเฉลี่ย ความร้อนทิ้งจะถูกป้อนไปยังเครื่องระเหยและเครื่องกำเนิด ความร้อนที่เป็นประโยชน์ของอุณหภูมิที่สูงขึ้นจะถูกปล่อยออกมาในตัวดูดซับ ตัวแปลงความร้อนเหล่านี้สามารถเข้าถึงอุณหภูมิทางออกสูงถึง 160ºC โดยปกติอุณหภูมิจะลดลงถึง 50ºC

Thermax เพิ่งว่าจ้างตัวแปลงความร้อนที่ไซต์ทางตะวันตกของจีนของ Asia Silicone บริษัทผลิตฟิล์มโพลีเมอร์สำหรับโฟโตเซลล์ แผงโซลาร์เซลล์, กระบวนการนี้ใช้น้ำที่มีอุณหภูมิ 100ºC. ในระหว่างกระบวนการ น้ำร้อนถึง 108ºC จากนั้นน้ำจะถูกทำให้เย็นลงที่ 100ºC ในหอทำความเย็นแบบแห้ง ในขณะที่ความร้อนจะถูกปล่อยสู่ชั้นบรรยากาศ ด้วยความช่วยเหลือของตัวแปลงความร้อน 45% ของความร้อนที่มีอยู่จะถูกแปลงเป็นไอน้ำที่ความดัน 4 บาร์ซึ่งใช้ในกระบวนการทางเทคโนโลยี

ข้อมูลจำเพาะ:

  • กำลังไฟฟ้า : 0.5 - 10 เมกะวัตต์
  • อุณหภูมิน้ำร้อน: สูงถึง 160ºC
  • แหล่งความร้อนที่มีศักยภาพปานกลาง: ไอน้ำ น้ำร้อน ของเหลว / เชื้อเพลิงก๊าซ (แยกหรือรวมกัน)
  • ค่าสัมประสิทธิ์การทำความเย็น: 0.4 - 0.47

การนำเสนอแอปพลิเคชัน ABTN

ไม่กี่คนที่รู้ว่าปั๊มความร้อนแบบดูดซับคืออะไรและทำงานอย่างไร อุปกรณ์กำลังเป็นที่นิยมมากขึ้นเรื่อย ๆ สามารถสันนิษฐานได้ว่าในอนาคตอันใกล้ ATN จะครองตำแหน่งผู้นำในกลุ่มตลาดที่เกี่ยวข้อง

ในบทความนี้ เราจะพยายามสรุปโดยทั่วไปว่าปั๊มดูดซับคืออะไรและทำงานอย่างไร วงจรการทำงานโดยละเอียดจะอธิบายไว้ในสิ่งพิมพ์ต่อไป

หลักการทำงาน

บางครั้ง ATH สับสนกับปั๊มความร้อนแบบดูดซับ แต่นี่ไม่เป็นความจริง ปั๊มความร้อนแบบดูดซับทำงานแบบดูดซับของเหลวต่างจากรุ่นหลัง โดยทั่วไปแล้ว ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนจะทำงานในลักษณะเดียวกับ

อุปกรณ์ประกอบด้วยหลายอย่าง อุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน... เชื่อมต่อกันด้วยวงจรที่ส่งเสริมการไหลเวียนของสารทำความเย็นและสารดูดซับ หลักการทำงานคือการดูดซับไอโดยตัวดูดซับซึ่งมีอุณหภูมิต่ำกว่า ควบคู่ไปกับกระบวนการเหล่านี้ จำนวนเงินที่ต้องการความอบอุ่น

เป็นผลให้สารทำความเย็น (น้ำหล่อเย็น) เริ่มเดือดภายใต้สุญญากาศ ตัวดูดซับเข้าสู่เครื่องกำเนิดไฟฟ้าเพื่อขจัดไอน้ำที่เพิ่งถูกดูดซึม ตอนนี้ตัวดูดซับได้รับน้ำเกลือเข้มข้นอีกครั้ง และเครื่องระเหยได้รับไอสารทำความเย็น

สารดูดซับมักจะเป็นสารละลายของเกลือลิเธียมโบรไมด์ (LiBr) ในน้ำ ดังนั้นอุปกรณ์ดังกล่าวจึงเรียกว่าปั๊มความร้อนลิเธียมโบรไมด์แบบดูดซับ (ABTH)

เนื่องจากกระบวนการที่เกิดขึ้น อุปกรณ์จึงสร้างความร้อน พื้นที่ของการใช้ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนค่อนข้างกว้าง สิ่งสำคัญคือต้องคำนึงถึงวัตถุประสงค์เฉพาะของปั๊มและเพื่อวัตถุประสงค์ใด

ข้อดีและข้อเสียของปั๊มความร้อนแบบดูดซับ

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับมีข้อดีหลายประการ ในหมู่พวกเขา ที่สำคัญที่สุดคือ:

  • ให้ความร้อนปานกลางถึง +60 / +80 ° C;
  • พลังงานความร้อนที่หลากหลาย ซึ่งมีตั้งแต่หลายกิโลวัตต์จนถึงเมกะวัตต์
  • อายุการใช้งานยาวนาน โดยเฉพาะเมื่อเทียบกับอุปกรณ์ประเภทเครื่องอัดไอน้ำ
  • ประสิทธิภาพถึง 30-40% และถูกกำหนดโดยโหมดการทำงานที่เลือก
  • ขอบเขตการใช้งานเพิ่มขึ้นอย่างต่อเนื่อง
  • น้ำเดือด ไอน้ำ ก๊าซบางชนิดใช้เป็นแหล่งพลังงาน
  • หลักการทำงานของปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนไม่รวมถึง จำนวนมากชิ้นส่วนที่เคลื่อนไหวซึ่งสร้างเสียงรบกวนระหว่างการทำงาน

นอกจากข้อดีแล้ว อุปกรณ์ดังกล่าวยังมีข้อเสีย:

  • ราคาสูง;
  • ความต้องการความร้อนที่อุณหภูมิต่ำราคาไม่แพง
  • ระยะเวลาคืนทุนนานด้วยการใช้งานที่ผิดปกติ

โดยทั่วไป ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนจะมีหน่วยค่อนข้างเทอะทะและใช้ในอุตสาหกรรม เนื่องจากความร้อนที่อุณหภูมิต่ำมีจำนวนมากในอุตสาหกรรม สถานประกอบการ โรงงาน

สุดท้าย ปั๊มความร้อนแบบดูดซับมีความน่าเชื่อถือ ชิ้นส่วนทำมาจาก วัสดุที่มีคุณภาพที่ทำหน้าที่ของตนได้อย่างสมบูรณ์ ตัวเรือนมีความทนทาน สามารถทนต่อแรงกระแทกทางกลที่รุนแรง ทนต่อผลกระทบของปัจจัยแวดล้อมที่เป็นอันตราย

ATH ส่วนใหญ่ใช้ในอุตสาหกรรม แต่ขณะนี้มีปั๊มความร้อนการดูดซับพลังงานต่ำสำหรับบ้านแล้ว ข้อจำกัดเพียงอย่างเดียวในการใช้งานคือความต้องการความร้อนที่อุณหภูมิต่ำในรูปแบบที่ตัวดูดซับสามารถดูดซับได้

ปั๊มความร้อนจากแหล่งอากาศ: หลักการทำงาน การออกแบบ ...

การติดตั้งปั๊มความร้อนแบบอากาศสู่อากาศ - ไม่ได้อยู่ใน ...

ปั๊มความร้อนสำหรับทำความร้อนที่บ้าน - ความคิดเห็น ...

ปั๊มความร้อนจากอากาศสู่น้ำสำหรับทำความร้อนที่บ้าน R ...

หลักการทำงานของปั๊มความร้อนแบบอากาศสู่อากาศ R ...

ปั๊มความร้อนสำหรับทำความร้อนที่บ้าน - วิธีการทำงาน ...

ประสิทธิภาพของปั๊มความร้อนเพื่อให้ความร้อน - ตัวเลขจริง ...

ข้อดีและข้อเสียของปั๊มความร้อน - กราวด์ ...

การทำความร้อนด้วยปั๊มความร้อนราคาเท่าไหร่ - ค้นหา ...

ปั๊มความร้อนแบบอากาศสู่อากาศสำหรับให้ความร้อนที่บ้าน - ...

น้ำในบ่อสามารถแข็งตัวได้หรือไม่ ไม่ น้ำจะไม่แข็งตัว และในทรายและใน บ่อบาดาลน้ำอยู่ต่ำกว่าจุดเยือกแข็งของดิน เป็นไปได้ไหมที่จะติดตั้งท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 133 มม. ในบ่อทรายของระบบจ่ายน้ำ (ฉันมีปั๊มสำหรับท่อขนาดใหญ่)? หลุมทรายติดตั้งท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่กว่าเพราะ ผลผลิตบ่อทรายต่ำ ปั๊ม "คิด" ออกแบบมาเป็นพิเศษสำหรับบ่อดังกล่าว ขึ้นสนิมได้ไหม ท่อเหล็กในแหล่งน้ำประปา ช้าพอไหม ตั้งแต่จัดบ่อน้ำ น้ำประปาชานเมืองมันถูกปิดผนึกอย่างผนึกแน่นไม่มีการเข้าถึงออกซิเจนในบ่อน้ำและกระบวนการออกซิเดชั่นช้ามาก เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อสำหรับบ่อน้ำแต่ละหลุมคือเท่าไร? บ่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางท่อต่างกันให้ผลผลิตเป็นเท่าใด เส้นผ่าศูนย์กลางท่อสำหรับจัดบ่อน้ำ: 114 - 133 (มม.) - ผลผลิตดี 1 - 3 ลูกบาศก์เมตร/ชั่วโมง 127 - 159 (มม.) - ผลผลิตดี 1 - 5 ลูกบาศก์เมตร เมตร ./ ชั่วโมง 168 (มม.) - ผลผลิตดี 3 - 10 ลูกบาศก์เมตร / ชั่วโมง จำไว้! มีความจำเป็นที่...

รายละเอียด บทความ 10 มกราคม 2556

คำอธิบายประกอบ

ในตัวอย่างของ IES ของเบลารุส พิจารณาถึงความเป็นไปได้ของการใช้ปั๊มความร้อนแบบดูดซับลิเธียมโบรไมด์เพื่อป้องกันการกระจายพลังงานความร้อนด้วยน้ำหมุนเวียนและน้ำเพื่อหล่อเย็นเครื่องกำเนิดและน้ำมันของระบบหล่อลื่น ไฟล์ PDF

คำอธิบายประกอบ

บทความนี้จะพิจารณาความเป็นไปได้ของการใช้ Absorption Heat Pump กับสารละลาย LiBr เพื่อหลีกเลี่ยงน้ำมันหล่อลื่น การแผ่รังสีของเครื่องปั่นไฟ และการกระจายความร้อนของน้ำที่หมุนเวียนอยู่ในบทความนี้โดยใช้ตัวอย่างของ United Energy System of Belarus

ปั๊มความร้อนแบบดูดซับในวงจรความร้อนของ CHPเพื่อเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงาน

ว.น. โรมันยุกต์, หมอ เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์, ดี.บี.มุสลินา, เอ.เอ.โบบิช, ผู้เชี่ยวชาญด้านเทคโนโลยี วิทยาศาสตร์, N.A. Kolomytskaya, เศรษฐศาสตร์มหาบัณฑิต วิทยาศาสตร์, ที.วี.บูเบอร์, นักเรียน, มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งชาติเบลารุส RUE "BELTEI"เอส. วี. มัลคอฟผู้อำนวยการ JSC "บริการอุปกรณ์ทำความร้อนและทำความเย็น"

บทนำ

ถ่ายโอนไปยังเทคโนโลยี CHP แบบวงจรรวมตามการวิจัย Russian Academyวิทยาศาสตร์มีประสิทธิภาพมากกว่าการเปลี่ยนไปใช้โรงไฟฟ้าพลังความร้อนร่วม (CES) และควรดำเนินการตั้งแต่แรก อย่างไรก็ตาม การปรับปรุง CHPP โดยใช้โครงสร้างเสริมที่อุณหภูมิสูงของกังหันก๊าซ (GTU) ต้องใช้เงินลงทุนจำนวนมาก ในขณะที่การดึงดูดนักลงทุนสำหรับ IES ในเบลารุสกลับกลายเป็นงานที่ยากน้อยกว่า ซึ่งกำหนดความล่าช้าของความทันสมัยของ CHPP จากการเปลี่ยนไปใช้ IES รอบรวม

วันนี้ หน่วยควบแน่นก๊าซไอน้ำกับ การบริโภคเฉพาะเชื้อเพลิง (URT) สำหรับการผลิตไฟฟ้าที่ระดับ 220 g / (kWh) ซึ่งเทียบได้กับมูลค่าของมันที่ CHPPs กังหันไอน้ำของสาธารณรัฐ สถานการณ์นี้ ร่วมกับการเปลี่ยนแปลงในสถานการณ์ในตลาดพลังงาน ได้ทำให้ปัญหาในการเพิ่มประสิทธิภาพของ CHPP ของกังหันไอน้ำรุนแรงขึ้น และกำหนดความจำเป็นในการเพิ่มประสิทธิภาพผ่านโครงการที่มีต้นทุนต่ำ การตัดสินใจที่เกี่ยวข้องกัน ซึ่งเข้าใจได้ค่อนข้างดี จำเป็นต้องรักษาความเกี่ยวข้องระหว่างการถ่ายโอน CHPP ไปยังเทคโนโลยีวงจรรวมในภายหลัง โซลูชันเหล่านี้รวมถึงการรวมตัวสะสมความร้อนเข้ากับ CHPP ตลอดจนนวัตกรรมอื่นๆ เช่น การถ่ายโอนเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันเพื่อทำงานกับสุญญากาศที่เสื่อมสภาพ ในเวลาเดียวกัน สิ่งหลังมีความเกี่ยวข้องกับความจำเป็นในการเปลี่ยนแปลงการออกแบบของหน่วยกังหันไอน้ำ: การรวมมัดเครือข่ายเข้ากับคอนเดนเซอร์ การปรับเปลี่ยนขั้นตอนสุดท้ายของกังหัน ทั้งสองอย่างตลอดจนการทำงานของกังหันที่มีสุญญากาศเสื่อมสภาพนั้นไม่เป็นที่ยอมรับเสมอไปไม่ว่าจะด้วยเหตุผลใดก็ตาม ในเงื่อนไขเหล่านี้ ทางเลือกอื่นการเปลี่ยนไปใช้สูญญากาศที่เสื่อมสภาพสามารถใช้ปั๊มความร้อนการดูดกลืนลิเธียมโบรไมด์ (ABTN) ด้วยความช่วยเหลือของพวกเขา จึงมีวิธีแก้ปัญหาที่มีประสิทธิภาพมากขึ้นสำหรับปัญหาเดียวกันในการปิดกั้นการกระจายพลังงานความร้อนกับน้ำหมุนเวียน ในขณะที่ไม่จำเป็นต้องเปลี่ยนแปลงการออกแบบของโรงงานกังหัน

ABTN ที่ระบุผลิตขึ้นในรูปแบบสำเร็จรูป สะดวกสำหรับการติดตั้งและใช้งาน เรียกว่าเครื่องทำความเย็น สามารถใช้พร้อมกันและในบทบาทของเครื่องทำความเย็น ให้แบ่งเบาบรรเทา น้ำเย็นบน ตารางอุณหภูมิ 7/12 ° C ซึ่งจำเป็น ตัวอย่างเช่น ที่ CHP เมื่อถูกถ่ายโอนไปทำงานกับโครงสร้างเสริมของกังหันก๊าซเพื่อทำให้อากาศเย็นเข้าสู่คอมเพรสเซอร์ของ GTU ผลที่ได้คือการใช้โรงดูดซับอย่างต่อเนื่องเกือบตลอดทั้งปี ตัวอย่างเช่น การรวม ABTN เข้ากับวงจรความร้อนของเครื่องกำเนิดกังหัน PT-60 ช่วยประหยัดก๊าซธรรมชาติอย่างเป็นระบบประจำปีได้มากกว่า 5.5 พันตันเทียบเท่าเชื้อเพลิง และในขณะเดียวกันก็เป็นไปตามข้อจำกัดทางเศรษฐกิจที่จำเป็น: ระยะเวลาคืนทุนอย่างง่ายสูงสุด 2 ปีในช่วงเวลาของการว่าจ้าง ค่าที่สอดคล้องกันของระยะเวลาคืนทุนแบบไดนามิก อัตราผลตอบแทนภายใน ฯลฯ

ปัญหาการควบแน่นของไอน้ำจากเครื่องกำเนิดกังหันไอน้ำแบบโคเจนเนอเรชั่น

ในทางเทคนิค ไอน้ำขั้นต่ำที่ไหลผ่านเข้าไปในคอนเดนเซอร์ของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบประเภท "P", "T", "PT" และการบริโภคน้ำมันเชื้อเพลิงที่มากเกินไปที่เกี่ยวข้อง ซึ่งไม่ได้ตั้งคำถามใดๆ ก่อนหน้านี้ เป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ในปัจจุบัน ตัวอย่างเช่น สำหรับเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหัน PT-60 ทั่วไปที่กล่าวถึงแล้วและการดัดแปลง ไอน้ำขั้นต่ำเข้าไปในคอนเดนเซอร์ถูกจำกัดที่ 12 t / h สำหรับพารามิเตอร์ไอน้ำเริ่มต้นที่ 13 MPa โดยคำนึงถึงการมีส่วนร่วมของการดึงกลับคืนสภาพที่เส้นทางไอน้ำนี้ไปยังคอนเดนเซอร์ พลังของการผลิตไฟฟ้าของเครื่องกำเนิดกังหัน PT-60-130 คือ 4.3 เมกะวัตต์ การกระจายพลังงานความร้อนด้วยน้ำหมุนเวียน (CW) การกำจัดความร้อนของกระบวนการควบแน่นของไอน้ำ 12 t / h ที่ความดัน 4 kPa คือ 6.3 Gcal / h URT สำหรับการผลิตไฟฟ้าตามการไหลของไอน้ำที่ระบุอยู่ที่ประมาณ 0.42 กก. / (kWh) ซึ่งมากกว่า »0.2 กก. มากกว่าการผลิตไฟฟ้าแบบแทนที่ของหน่วยควบแน่นด้วยก๊าซไอน้ำ โดยคำนึงถึงการสูญเสียไฟฟ้า 5% สำหรับการส่งมอบไปยังโหลดทางอุตสาหกรรมของ CHPP ตัวบ่งชี้นี้สำหรับ IES คือ 0.24 กก. / kWh ด้วยเวลาทำงานประจำปีของเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันที่ 7.5 พันชั่วโมง ความเหนื่อยหน่ายของเชื้อเพลิงจะเทียบเท่ากับเชื้อเพลิง 6,000 ตันในสกุลเงินต่างประเทศ - มากกว่า 1.5 ล้านเหรียญสหรัฐ ในการเชื่อมต่อกับจำนวน CHPP ทั้งหมดในประเทศ (36 หน่วย) ความเร่งด่วนของงานในการกำจัดการใช้เชื้อเพลิงอย่างไม่สมเหตุสมผลนั้นชัดเจน ในการคำนวณข้างต้น หน่วยก๊าซไอน้ำที่มีค่าสัมบูรณ์ ประสิทธิภาพทางไฟฟ้า 54%. ทางเลือกนั้นเกิดจากการที่ (โดยคำนึงถึงโครงสร้างการบริโภคในประเทศของพลังงานความร้อนและไฟฟ้าตลอดจนการเปลี่ยนแปลงในโครงสร้างของการผลิตพลังงานเหล่านี้ไหลหลังจากการแนะนำของโครงสร้างเสริมอุณหภูมิสูงที่ไอน้ำวันนี้เป็น ความสามารถในการปิด

การแก้ปัญหาการระงับการกระจายพลังงานความร้อนด้วยน้ำหมุนเวียนโดยการถ่ายโอนเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันไปทำงานกับสูญญากาศที่เสื่อมสภาพ

แรงดันในคอนเดนเซอร์กังหันเมื่อทำงานที่สุญญากาศเสื่อม (HC) เพิ่มขึ้นเป็น 0.06 MPa และการผลิตพลังงานที่อัตราการไหลที่พิจารณาที่ 12 t / h ของไอน้ำเข้าสู่คอนเดนเซอร์คือ 3.4 MW ในเวลาเดียวกัน ไอน้ำจะถูกแทนที่จากการสกัดด้วยความร้อนในปริมาณที่สอดคล้องกับการไหลของพลังงานความร้อน 6.3 Gcal / h (7.2 MW) เอาต์พุตเฉพาะของ T-takeoff ของเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันที่พิจารณาโดยคำนึงถึงการมีส่วนร่วมของกระแสการฟื้นฟูคือ ≈516 kWh / Gcal ซึ่งทำให้สามารถกำหนดการลดลงของการผลิตไฟฟ้าเป็น 3.2 MW ที่ ทางเดินของไอน้ำไปยัง T-takeoff ที่เกี่ยวข้องกับการเปลี่ยนไปใช้โหมด HC ดังนั้น ระหว่างการเปลี่ยนไปใช้สุญญากาศที่เสื่อมสภาพในคอนเดนเซอร์ PT-60 เนื่องจากกำลังผลิตลดลง CHP จะถูกถ่ายโอนไปยัง IES เป็น 4.3 - (3.4 - 3.2) = 4.1 MW ระบบประหยัดน้ำมันเชื้อเพลิงรายชั่วโมงที่สอดคล้องกันอยู่ที่ประมาณ 0.79 tce t / h และประกอบด้วยเงื่อนไขต่อไปนี้เมื่อเปรียบเทียบกับโหมดปกติที่เกี่ยวข้องกับ:

โดยการเปลี่ยนกระแสไอน้ำเข้าสู่คอนเดนเซอร์และถ่ายโอนไปยังโรงไฟฟ้า CCGT: 4.3 (0.42 - 0.24) = 0.77 t / h;

โดยแทนที่รุ่นของการไหลของไอน้ำเข้าสู่การเลือก T และถ่ายโอนไปยังโรงไฟฟ้า CCGT: 3.2 (0.17 - 0.24) = –0.22 t / h;

การสร้างในโหมด HC บนไอน้ำที่ไหลเข้าสู่คอนเดนเซอร์ด้วย URT เท่ากับ 164 g / (kW h) ซึ่งประมาณการที่ 3.4 · (0.24 - 0.164) = 0.25 t / h

เป็นที่แน่ชัดว่าเมื่อเครื่องกำเนิดกังหันถูกถ่ายโอนไปทำงานกับสุญญากาศที่เสื่อมคุณภาพ จำนวนชั่วโมงการทำงานต่อปีซึ่งกำหนด เหนือสิ่งอื่นใด การประหยัดเชื้อเพลิงอย่างเป็นระบบ ขึ้นอยู่กับเงื่อนไขเฉพาะของเขตจ่ายความร้อนและ องค์ประกอบของ กปปส. ในกรณีที่เท่ากับ 7.5 พันชั่วโมงก่อนหน้านี้ ระบบการประหยัดน้ำมันเชื้อเพลิงต่อปีจะเท่ากับ 5.9 พันตันของเชื้อเพลิงเทียบเท่า

ปั๊มความร้อนการดูดซึม

ปั๊มความร้อนแบบดูดกลืนเป็นอุปกรณ์ทำงานต่อเนื่องที่ออกแบบมาเพื่อถ่ายเทพลังงานความร้อนจากแหล่งที่มีอุณหภูมิต่ำกว่าไปยังแหล่งที่มีอุณหภูมิสูงกว่า เพื่อชดเชยการถ่ายโอนพลังงานความร้อนที่ผิดธรรมชาติ จำเป็นต้องใช้พลังงานความร้อน (TE) บนไดรฟ์ ABTN โรงงานดูดซับแบบวนกลับมีคุณสมบัติด้านพลังงานที่ด้อยกว่าเครื่องบีบอัดไอ แต่ถ้าอย่างหลังต้องการพลังงานมากกว่าและคุ้มค่ากว่าในเชิงเศรษฐกิจ พลังงานกลจากนั้นอดีตสามารถใช้พลังงานความร้อนราคาถูกจากการสกัดกังหันไอน้ำ หม้อไอน้ำที่ใช้พลังงานของก๊าซไอเสียจากเครื่องยนต์ก๊าซสันดาปภายใน และแหล่งพลังงานสำรอง สถานการณ์นี้กำหนดช่องสำหรับ ABTN ซึ่งพวกเขาจะเข้ายึดครองในระบบเทคโนโลยีต่างๆ ในไม่ช้า

ในบทบาทของของเหลวที่ใช้ในงาน ABTN จะใช้สารละลาย (ในกรณีนี้ น้ำคือลิเธียมโบรไมด์) ซึ่งความเข้มข้นของส่วนประกอบจะแตกต่างกันสำหรับเฟสของเหลวและไอ ความเข้มข้นของส่วนประกอบไม่สามารถแตกต่างจากค่าที่สอดคล้องกับสมการสมดุลของสารละลาย ซึ่งทำให้เกิดการควบแน่น (การดูดซับ) ของไอเย็นโดยสารละลายของเหลวที่ร้อนกว่าเพื่อทำให้ความเข้มข้นเท่ากันตามสมการที่ระบุ

ในกรณีที่ง่ายที่สุด ABTN คือการรวมกันของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนสี่ตัวที่รวมอยู่ในเคสเดียว การดำเนินงานของพวกเขาคุ้นเคยกับบุคลากรด้านพลังงานและไม่ก่อให้เกิดปัญหา (รูปที่ 1) เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนสองตัว (เครื่องกำเนิดไฟฟ้าและคอนเดนเซอร์) ทำงานที่ความดันที่สูงขึ้น และจุดประสงค์ของพวกเขาคือเพื่อให้ได้ของเหลวที่เกือบบริสุทธิ์และเดือดต่ำ ในกรณีนี้- น้ำ. เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนอีกสองเครื่อง (เครื่องระเหยและเครื่องดูดซับ) ทำงานที่แรงดันต่ำ งานของพวกเขาคือการกำจัดพลังงานความร้อนออกจากแหล่งกำเนิดและแปลงไอที่เกิดขึ้นให้เป็นส่วนประกอบของสารละลายของเหลว ในระหว่างการแปลงที่อธิบายไว้ ความร้อนของกระบวนการดูดซับและการควบแน่นที่สอดคล้องกันจะถูกลบออกจากตัวดูดซับและคอนเดนเซอร์ ซึ่งจะถูกถ่ายโอนไปยังตัวพาความร้อนที่ให้ความร้อน เช่น น้ำร้อน จำเป็นต้องยกเว้นการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิสารทำความเย็นผ่านค่าขอบเขตที่ไม่อนุญาตสำหรับสารละลายน้ำในลิเธียมโบรไมด์ทั้งในระหว่างการจัดเก็บและระหว่างการทำงาน กล่าวอีกนัยหนึ่ง มีค่าจำกัดของอุณหภูมิของการถ่ายเทความร้อน (ใช้แล้ว) และกระแสดูดซับความร้อน ซึ่งการทำงานของ ABTN เป็นไปได้ วงจรของ ABTN จริงค่อนข้างซับซ้อนกว่า ซึ่งเกี่ยวข้องกับการสร้างใหม่ ซึ่งช่วยเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงานของการติดตั้ง เนื่องจากจำนวนตัวแลกเปลี่ยนความร้อนและความซับซ้อนของวงจรเพิ่มขึ้นบ้าง

ประสิทธิภาพของ ABTN ส่วนใหญ่ขึ้นอยู่กับช่วงอุณหภูมิที่ใช้งาน ยิ่งช่วงหลังแคบลง ประสิทธิภาพพลังงานของการติดตั้งก็จะสูงขึ้น นอกจากนี้ยังมีการจำกัดค่าอุณหภูมิของการถ่ายเทความร้อน (ที่ใช้แล้ว) และกระแสดูดซับความร้อน ซึ่งการทำงานของ ABTN สามารถทำได้

ที่อุณหภูมิของกระแสน้ำอุ่นที่ 55 ° C ซึ่งสอดคล้องกับอุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับในช่วงการให้ความร้อนระหว่างกัน การจ่ายน้ำหมุนเวียนสำหรับการกำจัดจะดำเนินการตามกำหนดการ 17/22 ° C (แรงดันใน คอนเดนเซอร์คือ 4 kPa) ในกรณีนี้การให้ความร้อนของระบบทำความร้อนมีให้ถึงอุณหภูมิ 64 ° C ในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน เมื่ออุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับในเครือข่ายสามารถเข้าถึงได้ถึง 70 ° C อุณหภูมิของน้ำหมุนเวียนจะอยู่ที่ 49/45 ° C ซึ่งสอดคล้องกับแรงดันในคอนเดนเซอร์ 15 kPa น้ำร้อนถึง 79 ° C ที่อุณหภูมิน้ำที่จ่ายภายในช่วงที่กำหนด ลักษณะการไหลอื่นๆ สามารถกำหนดได้โดยการประมาณค่าเชิงเส้น สำหรับอุณหภูมิปานกลาง หน้าร้อน–0.7 ° C อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่ส่งคืนคือ 47 ° C และความดันในคอนเดนเซอร์ที่จำเป็นสำหรับ ABTN จะเท่ากับ 4 kPa เมื่อพิจารณาถึงสถานการณ์ที่มีการเปลี่ยนแปลงพารามิเตอร์การไหลในระหว่างปี เราสามารถสรุปได้ว่าในการประมาณครั้งแรก การติดตั้ง ABTN จะรักษาความดันในคอนเดนเซอร์ตลอดระยะเวลาการทำงานทั้งหมดที่ระดับ 4 kPa แรงดันไอน้ำร้อนสำหรับไดรฟ์ ABTN ไม่ควรต่ำกว่า 0.4 MPa ซึ่งสามารถมั่นใจได้โดยการสกัดไอน้ำจากการสกัดแบบสร้างใหม่หมายเลข 4 ของกังหัน PT-60 ค่าสัมประสิทธิ์ความร้อนของ ABTN ในกรณีเหล่านี้คือ 1.7

สาระสำคัญของวิธีการและการประเมินผลการประหยัดพลังงาน

ในวงจรความร้อนของเครื่องกำเนิดเทอร์ไบน์ มีฟลักซ์ความร้อนจำนวนมากกระจายตัวในสิ่งแวดล้อม จากตัวอย่างเครื่องกำเนิดกังหัน PT-60 สิ่งเหล่านี้คือ: กระแสการหล่อเย็นที่กล่าวถึงแล้วของ CV ที่มีความจุ 7.3 MW การไหลของเครื่องกำเนิดและระบบหล่อเย็นน้ำมันที่มีความจุรวม 0.47 MW ฟลักซ์ความร้อนที่ระบุไว้ซึ่งมีความจุ 7.8 MW ถูกส่งไปยัง ABTN ด้วยน้ำหมุนเวียนซึ่งระบายความร้อนด้วย»4 ° C (รูปที่ 2) สำหรับไดรฟ์ ABTN ความร้อนของกระบวนการควบแน่นด้วยไอน้ำถูกใช้ไป ความต้องการที่กำหนดโดยค่าสัมประสิทธิ์การทำความร้อนของ ABTN และในกรณีนี้ภาระความร้อนซึ่งกำหนดปริมาณการใช้ไอน้ำคือ 40.2 GJ / h (9.6 Gcal / ชม.) กระแสพลังงานความร้อนที่มีความจุ 18.9 MW ถูกถ่ายโอนไปยังน้ำในเครือข่ายทำให้ร้อน 10.2 ° C

จากการพิจารณาใช้ ABTN ในขณะที่รักษาภาระความร้อนของ CHPP การผลิตไฟฟ้าจะถูกแจกจ่ายซ้ำระหว่างแหล่งที่มาของระบบ และในตัวอย่างของเรา มีการผลิตที่ CHPP ลดลง 4.7 เมกะวัตต์ด้วย URT 0.42kg / (kWh) ซึ่งเกิดจากสาเหตุต่อไปนี้:

  • ภาระในการสกัดโคเจนเนอเรชั่นลดลง 15.9 Gcal / h ซึ่งเกี่ยวข้องกับการผลิตพลังงานลดลง 8.2 MW ( เอาท์พุทเฉพาะ T-selection - 516 kW × h / Gcal);
  • ภาระของการนำขึ้นใหม่ครั้งที่ 4 เพิ่มขึ้น 9.6 Gcal / h ที่จำเป็นสำหรับไดรฟ์ ABTN ซึ่งเพิ่มพลังการสร้าง 3.5 MW (เอาต์พุตเฉพาะของการนำขึ้นใหม่ครั้งที่ 4 คือ 362 kWh / Gcal)

โดยคำนึงถึงการลดลงของพลังงานที่ระบุของกระแสการผลิตไฟฟ้า 4.7 MW ในขณะที่ยังคงรักษาพลังงานความร้อนที่จ่ายไป ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงประจำปีที่ลดลงของ CHPP ในกรณีของเราจะสูงถึง 11.9 พันตันเทียบเท่าเชื้อเพลิง:

  • 4.3 0.42 7.5 = 13.5 พันตันเทียบเท่าน้ำมันเชื้อเพลิง - การลดที่เกี่ยวข้องกับการกำจัดการผลิตไฟฟ้าจาก URT 420 g / (kWh) เมื่อส่งไอน้ำไปยังคอนเดนเซอร์
  • 4.3 (0.17 - 0.136) 7.5 = 1.1 พันตันเทียบเท่าน้ำมันเชื้อเพลิง - การลดที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายโอนการผลิตไฟฟ้าจากการไหลของการสกัดโคเจนเนอเรชั่นจาก URT 170 g / (kWh) สู่การไหลเข้าสู่คอนเดนเซอร์ด้วยการระบายความร้อนของน้ำหมุนเวียนใน ABTN ซึ่งสอดคล้องกับ URT 136 g / (กิโลวัตต์-ชั่วโมง);
  • 3.2 (0.17 - 0.283) 7.5 = –2.7 พันตันเทียบเท่าน้ำมันเชื้อเพลิง - การเพิ่มขึ้นที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายโอนการผลิตไฟฟ้าจากการไหลของการสกัดโคเจนเนอเรชั่นด้วย URT 170 g / (kW × h) สู่การไหลในการคัดเลือกการสร้างใหม่ครั้งที่ 4 ด้วย URT 283 g / (kW × h)

ในขณะเดียวกันการประหยัดเชื้อเพลิงอย่างเป็นระบบต่อปีในกรณีของเราจะมีมูลค่าเทียบเท่าเชื้อเพลิง 5.5 พันตัน

ผลลัพธ์ข้างต้นเสริมด้วยไดอะแกรมอธิบายโหมดการทำงานต่างๆ ของเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันที่พิจารณาแล้วในรูปที่ 3-5.



ปั๊มความร้อนแบบดูดซับในโรงงาน CHP

ในการเชื่อมต่อ ABTN กับเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบ PT-60 คุณสามารถใช้เครื่องทำความเย็นทั้งขนาดเล็กกว่าและขนาดใหญ่กว่าหนึ่งเครื่องได้ ตัวเลือกที่มี ABTN สองตัวดูเหมือนจะมีความยืดหยุ่นมากกว่า สามารถใช้สารหล่อเย็นต่างๆ ในการขับเคลื่อน: ไอน้ำ น้ำ ก๊าซไอเสีย, เชื้อเพลิง. ในกรณีนี้คือไอน้ำที่มีแรงดันอย่างน้อย 0.4 MPa ในตัวแปรที่มีสองหน่วย เหนือสิ่งอื่นใด อุปกรณ์ดูดซับของโรงงาน CHP จะมีความสม่ำเสมอ: ปั๊มความร้อนและ เครื่องทำความเย็นกลายเป็นว่าใช้แทนกันได้ซึ่งอาจเป็นประโยชน์ในโครงสร้างส่วนบนของโรงงาน CHP ที่มีหน่วยกังหันก๊าซเมื่อจำเป็นต้องทำให้พารามิเตอร์มีเสถียรภาพ ช่วงฤดูร้อนทำให้อากาศเย็นลงโดยคอมเพรสเซอร์ ตำแหน่งของ ABTN เป็นไปได้ทั้งในเวอร์ชันคอนเทนเนอร์และในอาคาร ในทุกกรณีมีความจำเป็นที่อุณหภูมิห้องจะไม่ลดลงต่ำกว่า 5 องศาเซลเซียส แน่นอนว่าต้องใช้วิธีการเฉพาะตามความซับซ้อนของเงื่อนไขสำหรับไซต์เฉพาะ: เลย์เอาต์ไฮดรอลิก ฯลฯ

การประเมินเศรษฐกิจ

โดยคำนึงถึงต้นทุนงานก่อสร้างและติดตั้งและ อุปกรณ์เสริมเพื่อนำตัวเลือกที่พิจารณาในตัวอย่างไปใช้ จำเป็นต้องมีประมาณ 3 ล้านเหรียญสหรัฐ สำหรับ CHPP ที่มีชั่วโมงการทำงานต่อปีของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเทอร์โบ 7.5 พัน ผลตอบแทนจากการลงทุนและตัวชี้วัดอื่นๆ ถูกกำหนดโดยการใช้ก๊าซธรรมชาติที่ลดลง 11.9 พันตันเทียบเท่าเชื้อเพลิง ด้วยภาระความร้อนคงที่และกำลังการผลิตไฟฟ้าลดลง 4.7 เมกะวัตต์ อัตราภาษีเฉลี่ยถ่วงน้ำหนักและค่าไฟฟ้าที่ CHPP อยู่ที่ 88.5 และ 51.4 USD / (MWh) ตามลำดับ ด้วยต้นทุนก๊าซธรรมชาติ 244 เหรียญสหรัฐ ต่อ 1 ตันเทียบเท่าเชื้อเพลิง ผลกระทบทางเศรษฐกิจประจำปีให้ระยะเวลาคืนทุนง่าย ๆ 2.3 ปี ระยะเวลาคืนทุนแบบไดนามิกที่อัตราคิดลด 20% คือ 2.8 ปี อัตราผลตอบแทนภายในคือ 42% (รูปที่ 7)

ระยะเวลาคืนทุนแบบไดนามิกที่อัตราคิดลด 20% อยู่นอกเหนือขอบเขตการคำนวณ 10 ปีและลดลงในอัตรา 15% เหลือ 9.6 ปีเท่านั้น

การประหยัดเชื้อเพลิงประจำปีอย่างเป็นระบบซึ่งเป็นผลมาจากการดำเนินโครงการมีประมาณ 5.5 พันตันเทียบเท่าเชื้อเพลิง ในขณะเดียวกันการบริโภคความร้อนและพลังงานไฟฟ้ายังคงไม่เปลี่ยนแปลง ผลกระทบทางเศรษฐกิจประจำปีจากการลดการใช้ก๊าซธรรมชาติอย่างเป็นระบบอยู่ที่ประมาณ 1.3 ล้านเหรียญสหรัฐ ด้วยค่าอื่น ๆ ที่ได้รับก่อนหน้านี้ของอาร์กิวเมนต์ระยะเวลาคืนทุนอย่างง่ายคือ 2.7 ปีระยะเวลาคืนทุนแบบไดนามิกที่อัตราคิดลด 20% คือ 4.3 ปีและอัตราผลตอบแทนภายในคือ 35% (รูปที่ 9)

ตัวชี้วัดด้านพลังงานและเศรษฐกิจที่ระบุถึงความน่าดึงดูดใจในการลงทุนที่ยอดเยี่ยมของโครงการสำหรับ UES ของประเทศ

ข้อสรุป

1. การปิดกั้นการกระจายพลังงานในวงจรความร้อนของโรงงาน CHP เป็นจริง โครงสร้างนี้สามารถทำได้ง่ายที่สุดโดยการรวม ABTN เข้ากับวงจรความร้อนของ CHPP ในขณะเดียวกันก็มีตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจที่สูงซึ่งรับประกันความน่าดึงดูดใจของการลงทุนของโครงการ

2. ลดการสูญเสียพลังงานความร้อนในวงจร CHP โดยเปลี่ยนไปใช้การทำงานของเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันที่มีสุญญากาศเสื่อมสภาพหรือใช้ ABTN ขยายทางเลือกในการแก้ปัญหา การเลือกวิธีแก้ปัญหาที่เหมาะสมที่สุดต้องใช้แนวทางที่แตกต่างตามเงื่อนไขของเขตจ่ายความร้อนจำเพาะและองค์ประกอบของอุปกรณ์ต้นทางที่สร้างความร้อน

3. การใช้ ABTN ในวงจร CHP ช่วยลดการผลิตไฟฟ้าที่ CHP โดยกำจัดการสร้างกระแสไอน้ำไปยังคอนเดนเซอร์ ซึ่งช่วยให้ครอบคลุมตารางการใช้ไฟฟ้าในแง่ของการผ่านขั้นต่ำ โหลดของ UPS การเปลี่ยนแปลงที่สำคัญในการผลิตสำหรับ CHPP ทั้งหมดในประเทศอยู่ที่ประมาณ 300 MW

4. การรวมปั๊มความร้อนแบบดูดซับเข้ากับ วงจรความร้อนเพื่อป้องกันการกระจายของพลังงานความร้อน CHPP เป็นที่ต้องการเช่นกันหากมีการใช้ตัวเลือกในการถ่ายโอนเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันเพื่อทำงานกับสูญญากาศที่เสื่อมสภาพเนื่องจากด้วยความช่วยเหลือของ ABTN คุณสามารถกู้คืนความร้อนจากระบบระบายความร้อนด้วยน้ำมัน เครื่องกำเนิดไฟฟ้า ฯลฯ

5. ลดการผลิตไฟฟ้าที่ CHPP ได้ 4.7 เมกะวัตต์ ในขณะที่รักษาภาระความร้อน และการลดการใช้ก๊าซธรรมชาติโดยตรงที่ CHPPs ลงพร้อมกัน » 12,000 ตันเทียบเท่าเชื้อเพลิง ต่อปีกำหนดความเป็นไปได้ทางเศรษฐกิจขึ้นอยู่กับอัตราภาษีสำหรับ ก๊าซธรรมชาติและค่าไฟฟ้า อัตราการรีไฟแนนซ์ ฯลฯ ในบางภูมิภาค ในทุกกรณี พลังงานสูงและประสิทธิภาพทางเศรษฐกิจของโครงการจะมั่นใจได้

6. เงินลงทุนที่จำเป็นสำหรับการดำเนินการตามตัวอย่างที่กำลังพิจารณาอยู่ที่ประมาณ 3 ล้านเหรียญสหรัฐ การคืนทุนของ ABTN เป็นไปตามข้อจำกัดทางเศรษฐกิจที่มีอยู่เพื่อให้แน่ใจว่ามีความเป็นไปได้ในการลงทุน

7. ตัวอย่างที่พิจารณาแล้วสำหรับเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหัน PT-60-130 ที่มีการไหลของไอน้ำไปยังคอนเดนเซอร์ 12 ตันต่อชั่วโมง และปริมาณน้ำในเครือข่าย 19 Gcal / h ซึ่งหากจำเป็น จะลดลงเหลือ 14 Gcal / ชม. ด้วยภาระความร้อนที่เพิ่มขึ้น จำเป็นต้องใช้ ABTN ที่ทรงพลังกว่า

8. แนะนำให้ใช้ ABTN ในระบบวิศวกรรมความร้อน โดยประการแรกความร้อนจะไหลจากโรงผลิตไฟฟ้าแบบรวม แหล่งพลังงานทุติยภูมิ ฯลฯ

วรรณกรรม

1. Popyrin LS, Dilman MD ประสิทธิผลของการปรับอุปกรณ์ทางเทคนิคใหม่ของ CHP บนพื้นฐานของการติดตั้งก๊าซแบบวงจรรวม // Teploenergetika - 2549. - ลำดับที่ 2 - หน้า 34–39.

2. Romanyuk V. N. , Bobich A. A. , Kolomytskaya N. A. , Muslina D. B. , Romanyuk A. V. การบำรุงรักษากำหนดการโหลดของระบบไฟฟ้าอย่างมีประสิทธิภาพ // พลังงานและการจัดการ - 2555. - ลำดับที่ 1 - หน้า 13–20.

3. Khrustalev B.M. , Romanyuk V.N. , Kovalev Ya.N. , Kolomytskaya N.A. ผู้ประกอบการอุตสาหกรรม// พลังงานและการจัดการ. - 2553. - ลำดับที่ 1 - หน้า 4–11.

4. Romanyuk V. N. , Bobich A. A. , Kolomytskaya N. A. et al. การเพิ่มประสิทธิภาพของกังหันก๊าซที่ TPP ในช่วงฤดูร้อน // พลังงานและการจัดการ - 2554. - ลำดับที่ 1 - หน้า 18–22.

นอกจากนี้เรายังแนะนำ

กำลังโหลด ...กำลังโหลด ...