Določanje trdnosti betona z metodo elastičnega odboja. Določanje trdnosti z mehanskimi metodami neporušnega testiranja Obdelava in predstavitev rezultatov
Izvlečki iz GOST 22690 DOLOČANJE MOČNOSTI Z MEHANSKIMI METODAMI NERUŠILNEGA NADZORA
TESTIRANJE
4.1. Preizkusi se izvajajo na gradbišču s površino od 100 do 600 cm 2.
4.2. Trdnost betona v nadzorovanem odseku konstrukcije je določena z kalibracijsko odvisnostjo, določeno v skladu z zahtevami odd. 3, pod pogojem, da so izmerjene vrednosti posrednega indikatorja v območju med najmanjšo in največjo vrednostjo posrednega indikatorja v vzorcih, testiranih pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti.
4.3. Število in lokacija nadzorovanih območij med preskušanjem konstrukcij morata ustrezati zahtevam GOST 18105-86 ali biti navedena v standardih in (ali) tehničnih pogojih za montažne ali delovne risbe za monolitne konstrukcije in (ali) v diagrami poteka za nadzor. Pri določanju trdnosti pregledanih konstrukcij je treba število in lokacijo odsekov vzeti po programu raziskovanja.
4.4. Število preskusov v enem odseku, razdalja med preskusnimi mesti na mestu in od roba konstrukcije, debelina konstrukcije na preskusnem mestu ne sme biti manjša od vrednosti, navedenih v tabeli. 3.
Tabela 3 mm
4.5. Hrapavost površine betonskega odseka konstrukcije pri preskušanju z metodami odboja, udarnega impulza, plastične deformacije mora ustrezati hrapavosti površine preizkušenih kock pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti. Po potrebi je dovoljeno čiščenje površine konstrukcije. Pri preskušanju s plastično deformacijo pri vdolbini, če se ničelni odčitek odstrani po uporabi začetne obremenitve, ni zahtev za hrapavost betonske površine konstrukcij.
4.6. Rebound metoda
4.6.1. Pri preskušanju z metodo elastičnega odboja mora biti razdalja od preskusnih mest do armature najmanj 50 mm.
4.6.2. Preskus se izvede v naslednjem zaporedju: naprava se postavi tako, da sila deluje pravokotno na preskusno površino v skladu z navodili za uporabo naprave; priporočljivo je, da se položaj naprave med preskusom konstrukcije glede na horizontalo vzame enako kot pri preskušanju vzorcev, da se ugotovi kalibracijsko odvisnost; v drugem položaju je treba odčitke popraviti v skladu z navodili za uporabo naprave; določite vrednost posredne lastnosti v skladu z navodili za uporabo naprave; izračunajte povprečno vrednost posredne značilnosti na mestu strukture.
4.7. Metoda plastične deformacije.
4.7.1. Pri preskušanju z metodo plastične deformacije mora biti razdalja od preskusnih mest do armature najmanj 50 mm.
4.7.2. Preskus se izvede v naslednjem zaporedju: naprava se postavi tako, da sila deluje pravokotno na preskusno površino v skladu z navodili za uporabo naprave; s sferičnim indentorjem je dovoljeno izvesti preskus, da se olajšajo meritve premerov odtisov skozi liste karbonskega in belega papirja (v tem primeru se vzorci za ugotavljanje kalibracijske odvisnosti testirajo z istim papirjem); določite vrednosti posredne lastnosti v skladu z navodili za uporabo naprave; izračunajte povprečno vrednost posredne značilnosti na mestu strukture. 4.8. Metoda udarnega impulza
4.8.1. Pri preskušanju z metodo udarnega impulza mora biti razdalja preskusnih točk do armature najmanj 50 mm.
4.8.2. Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju: naprava je nameščena tako, da sila deluje pravokotno na preskusno površino v skladu z navodili za uporabo naprave; priporočljivo je, da se položaj naprave med preskusom konstrukcije glede na horizontalo vzame enako kot pri preskušanju vzorcev, da se ugotovi kalibracijsko odvisnost; v drugem položaju je treba odčitke popraviti v skladu z navodili za uporabo naprave; določite vrednost posredne lastnosti v skladu z navodili za uporabo naprave; izračunajte povprečno vrednost posredne značilnosti na mestu strukture.
4.9. Metoda odtrganja
4.9.1. Pri preskušanju z izvlečno metodo se odseki nahajajo v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča delovna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
4.9.2. Preizkus se izvede v naslednjem zaporedju: na mestu, kjer je plošča lepljena, odstranimo površinsko plast betona z globino 0,5 - 1 mm in površino očistimo prahu; disk je prilepljen na beton, tako da plast lepila na betonski površini ne presega diska; naprava je povezana z diskom; obremenitev se postopoma povečuje s hitrostjo (1 P 0,3) kN / s; popraviti odčitek merilnika sile naprave; izmerite površino projekcije ločilne površine na ravnino diska z napako P0,5 cm 2; določi vrednost pogojne napetosti v betonu pri ločitvi. Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če je bila med trganjem betona ugotovljena ojačitev ali je bila predvidena površina trgajoče površine manjša od 80 % površine diska.
4.10. Metoda odvzema z lomljenjem 4.10.1. Pri strižnem vlečnem preskusu se odseki nahajajo v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča delovna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
4.10.2. Preizkusi se izvajajo v naslednjem zaporedju: če sidrna naprava ni bila nameščena pred betoniranjem, se v beton izvrta ali preluknja luknja, katere velikost se izbere v skladu z navodili za uporabo naprave, odvisno od vrsta sidrne naprave; sidrna naprava je pritrjena v vrtino do globine, določene v navodilih za uporabo naprave, odvisno od vrste sidrne naprave; naprava je povezana s sidrno napravo; obremenitev se poveča s hitrostjo 1,5 - 3,0 kN / s; zabeležite odčitek merilnika sile naprave in globino izreza z natančnostjo najmanj 1 mm. Če se največja in najmanjša dimenzija iztrganega dela betona od sidrne naprave do meja uničenja vzdolž površine konstrukcije razlikujeta za več kot dvakrat in tudi če se globina iztrganja razlikuje od globine vgradnje sidra naprave za več kot 5 %, potem se lahko rezultati preskusa upoštevajo le za približno oceno trdnosti betona.
4.11. Metoda cepljenja reber
4.11.1. Pri preskušanju metode striženja reber na preskusnem območju ne sme biti razpok, betonskih vrzeli, povešenosti ali votlin z višino (globino) več kot 5 mm. Odseki naj bodo nameščeni v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča obratovalna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
4.11.2. Preskus se izvede v naslednjem zaporedju: naprava je pritrjena na konstrukcijo, obremenitev se uporablja s hitrostjo, ki ne presega (1 P 0,3) kN / s; popraviti odčitek merilnika sile naprave; izmerite dejansko globino striženja; določi povprečno vrednost strižne sile. Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če je bila armatura med lomljenjem betona izpostavljena in se je dejanska globina lomanja od predpisane (glej Dodatek 3) razlikovala za več kot 2 mm.
MEDDRŽAVNI SVET ZA STANDARDIZACIJO, METROLOGIJO IN CERTIFIKACIJO
MEDDRŽAVNI SVET ZA STANDARDIZACIJO, METROLOGIJO IN CERTIFIKACIJO
INTERSTATE
STANDARD
BETON
Določanje trdnosti z mehanskimi metodami neporušnega testiranja
(EN 12504-2: 2001, NEQ)
(EN 12504-3: 2005, NEQ)
Uradna izdaja
Stojnica Rinform 2016
Predgovor
Cilje, osnovna načela in osnovni postopek za izvajanje dela na meddržavni standardizaciji določa GOST 1.0-92 "Meddržavni standardizacijski sistem. Osnovne določbe "in GOST 1.2-2009" Meddržavni standardizacijski sistem. Meddržavni standardi. pravila in priporočila za meddržavno standardizacijo. Pravila za razvoj, sprejem, prijavo, posodabljanje in preklic "
Informacije o standardu
1 RAZVILO Oddelek za raziskave in razvoj Centra za raziskave gradbeništva JSC. Projektno-tehnološki inštitut za beton in armirani beton poim A.A. Gvozdeva (NIIZHB)
2 UVODIL Tehnični odbor za standardizacijo TC 465 "Gradbeništvo"
3 SPREJETO s strani Meddržavnega sveta za standardizacijo, meroslovje in certificiranje (Zapisnik z dne 18. junija 2015 št. 47)
4 Z odredbo Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje z dne 25. septembra 2015 št. 1378 je meddržavni standard GOST 22690-2015 začel veljati kot nacionalni standard Ruske federacije od 1. aprila 2016.
5 8 ta standard upošteva glavne regulativne določbe glede zahtev za mehanske metode neporušnega preskušanja trdnosti betona naslednjih evropskih regionalnih standardov:
EN 12504-2: 2001 Preskušanje betona v konstrukcijah - 2. del: Neporušno testiranje - Določanje števila odboja.
EN 12504-3: 2005 Preskušanje betona v konstrukcijah - Določanje izvlečne sile.
Stopnja skladnosti – neekvivalentna (NEQ)
6 83AMEN GOST 22690-88
Podatki o spremembah tega standarda se objavljajo v letnem informacijskem indeksu »Nacionalni standardi«, besedilo sprememb in dopolnitev pa v mesečnem informacijskem indeksu »Nacionalni standardi«. V primeru revizije (zamenjave) ali preklica tega standarda bo ustrezno obvestilo objavljeno v mesečnem informativnem indeksu * Nacionalni standardi." Ustrezne informacije, obvestila in besedila so objavljena tudi v sistemu javnega obveščanja - na uradni spletni strani Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje na internetu
© Standardinform. 2016
V Ruski federaciji tega standarda ni dovoljeno reproducirati v celoti ali delno. replicirano in distribuirano kot uradna publikacija brez dovoljenja Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje
Priloga A (normativna) Standardna preskusna postavitev za preskus strižnega luščenja. ... ... 10
MEDDRŽAVNI STANDARD
Določanje trdnosti z mehanskimi metodami neporušnega testiranja
Določanje trdnosti z mehanskimi metodami neporušnega testiranja
Datum uvedbe - 2016-04-01
1 področje uporabe
Ta standard velja za konstrukcijske težke, drobnozrnate, lahke in prednapete betone iz monolitnega, montažnega in montažno-monolitnega betona in armiranobetonskih izdelkov. konstrukcij in konstrukcij (v nadaljevanju konstrukcije) ter vzpostavlja mehanske metode za določanje tlačne trdnosti betona v konstrukcijah z prožnim odbojom, udarnim impulzom, plastično deformacijo, ločevanjem, striženjem reber in ločevanjem s striženjem.
8 tega standarda se uporabljajo normativne reference na naslednje meddržavne standarde:
GOST 166-89 (ISO 3599-76) Čeljusti. Tehnični pogoji
GOST 577-68 Indikatorji urnega tipa z ločevalno ceno 0,01 mm. Tehnični pogoji
GOST 2789-73 Površinska hrapavost. Parametri in značilnosti
GOST 10180-2012 Beton. Metode za določanje jakosti kontrolnih vzorcev
GOST 18105-2010 Beton. Pravila za nadzor in oceno moči
GOST 28243-96 Pirometri. Splošne tehnične zahteve
GOST 28570-90 Beton. Metode za določanje trdnosti z vzorci, odvzetimi iz konstrukcij
GOST 31914-2012 Težki in drobnozrnati betoni visoke trdnosti za monolitne konstrukcije. Pravila za nadzor in ocenjevanje kakovosti
Opomba - Pri uporabi tega standarda je priporočljivo preveriti delovanje referenčnih standardov v sistemu javnih informacij - ne na uradni spletni strani Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje na internetu ali v skladu z letnim indeksom informacij "Nacionalni standardi". «, ki je izšla s 1. januarjem tekočega leta, in o izdajah mesečnega informacijskega indeksa »Nacionalni standardi« za tekoče leto. Če je referenčni standard zamenjan (spremenjen), je treba pri uporabi tega standarda upoštevati nadomestni (spremenjen) standard. Če je referenčni standard razveljavljen brez zamenjave, se določba, v kateri je navedeno sklicevanje nanj, uporablja v obsegu, ki ne vpliva na to referenco.
3 Izrazi in definicije
8 tega standarda se uporabljajo izrazi po GOST 18105, pa tudi naslednji izrazi z ustreznimi definicijami:
Uradna izdaja
destruktivne metode za določanje trdnosti betona: Določanje trdnosti betona po kontrolnih vzorcih, izdelanih iz betonske mešanice v skladu z GOST 10180 ali izbranih iz konstrukcij v skladu z GOST 28570.
[GOST 18105-2010. člen 3.1.18]
3.2 nedestruktivne mehanske metode za določanje trdnosti betona: Določanje trdnosti betona neposredno v konstrukciji pri lokalnem mehanskem delovanju na beton (udar, ločitev, drobljenje, vdolbina, ločitev s striženjem, prožni odboj).
3.3 posredne nedestruktivne metode za določanje trdnosti betona: Določanje trdnosti betona po vnaprej določenih kalibracijskih odvisnostih.
3.4 direktne (standardne) nedestruktivne metode za določanje trdnosti betona: Metode, ki zagotavljajo standardne preskusne sheme (ločitev s striženjem in striženjem reber) in omogočajo uporabo znanih kalibracijskih odvisnosti brez referenc in popravkov.
3.5 kalibracijska odvisnost: Grafična ali analitična odvisnost med posredno lastnostjo trdnosti in tlačno trdnostjo betona, določena z eno od destruktivnih ali neposrednih nedestruktivnih metod.
3.6 posredne trdnostne značilnosti (posredni indikator): Velikost uporabljene sile pri lokalnem uničenju betona, velikost odboja, energija udarca, velikost vdolbine ali druga navedba naprave pri merjenju trdnosti betona z ne. - destruktivne mehanske metode.
4 Splošno
4.1 Neporušitvene mehanske metode se uporabljajo za določanje tlačne trdnosti betona pri vmesni in projektni starosti, določeni s projektno dokumentacijo, in pri starosti, ki presega projektno starost pri pregledu konstrukcij.
4.2 Neporušitvene mehanske metode za določanje trdnosti betona, določene s tem standardom, so razdeljene glede na vrsto mehanskega učinka ali določene posredne lastnosti z metodo:
Elastičen odboj;
Plastična deformacija;
> udarni impulz:
Odmik s striženjem:
Sekanje reber.
4.3 Nedestruktivne mehanske metode za določanje trdnosti betona temeljijo na razmerju med trdnostjo betona in posrednimi trdnostnimi lastnostmi:
Metoda elastičnega odboja, ki temelji na razmerju med trdnostjo betona in vrednostjo odboja udarca od betonske površine (oz. udarca, pritisnjenega nanjo);
Metoda plastične deformacije, ki temelji na razmerju med trdnostjo betona in dimenzijami vdolbine na betonu konstrukcije (premer, globina itd.) ali razmerjem premera vdolbine na betonu in standardnega kovinskega vzorca ko se indenter udari ali se indenter pritisne v betonsko površino;
Udarna impulzna metoda, ki temelji na razmerju med trdnostjo betona in udarno energijo ter njenimi spremembami v trenutku, ko udarec trči ob betonsko površino;
Metoda ločevanja na vezi napetosti, ki je potrebna za lokalno uničenje betona pri odtrganju nanj prilepljenega kovinskega diska, ki je enaka ločevalni sili, deljeni s površino projekcije površine betonske ločitve na ravnino disk;
Metoda ločevanja s sekanjem na povezavi med trdnostjo betona in vrednostjo sile lokalnega uničenja betona, ko se iz njega izkopa sidrna naprava;
Metoda lomljenja rebra na povezavi med trdnostjo betona in vrednostjo sile, ki je potrebna za sekanje odseka betona na rebru konstrukcije.
4.4 Na splošno so nedestruktivne mehanske metode za določanje trdnosti betona posredne nedestruktivne metode za določanje trdnosti. Trdnost betona v konstrukcijah je določena z eksperimentalno ugotovljenimi kalibracijskimi odvisnostmi.
4.5 Metoda striženja in lomljenja pri preskušanju v skladu s standardno shemo iz priloge A in metoda lomljenja rebra pri preskušanju v skladu s standardno shemo iz priloge B sta neposredni nedestruktivni metodi za določanje trdnosti betona. Za neposredne nedestruktivne metode je dovoljena uporaba kalibracijskih odvisnosti, določenih v dodatkih b in D.
Opomba – Standardne preskusne sheme se uporabljajo v omejenem območju trdnosti betona (glej dodatka A in B). Za primere, ki niso povezani s standardnimi preskusnimi shemami, je treba določiti odvisnosti fugirne mase v skladu s splošnimi pravili.
4.6 Preskusno metodo je treba izbrati ob upoštevanju podatkov iz tabele 1 in dodatnih omejitev, ki jih določijo proizvajalci posebnih merilnih instrumentov. Uporaba metod izven območij trdnosti betona, priporočenih v tabeli 1, je dovoljena z znanstveno in tehnično utemeljitvijo na podlagi rezultatov raziskav z merilnimi instrumenti, ki so prestali meroslovno certificiranje za razširjeno območje trdnosti betona.
Tabela 1
4.7 Določanje trdnosti težkega betona projektnih razredov B60 in več ali s povprečno tlačno trdnostjo betona R m i 70 MPa v monolitnih konstrukcijah je treba izvesti ob upoštevanju določb GOST 31914.
4.8 Trdnost betona se določi na območjih konstrukcij, ki nimajo vidnih poškodb (luščenje zaščitne plasti, razpoke, votline itd.).
4.9 Starost betona nadzorovanih konstrukcij in njegovih prerezov se ne sme razlikovati od starosti betona preizkušenih konstrukcij (prerezov, vzorcev) za ugotavljanje kalibracijske odvisnosti za več kot 25 %. Izjema sta kontrola trdnosti in izdelava kalibracijske odvisnosti za beton, ki je star več kot dva meseca. V tem primeru razlika v starosti posameznih objektov (odsekov, vzorcev) ni urejena.
4.10 Preskusi se izvajajo pri pozitivni temperaturi betona. Dovoljeno je izvajati preskuse pri negativni temperaturi betona, vendar ne nižji od minus 10 "C, pri vzpostavljanju ali povezovanju kalibracijske odvisnosti, ob upoštevanju zahtev 6.2.4. Temperatura betona med preskušanjem mora ustrezati temperaturi predvideni z delovnimi pogoji naprav.
Kalibracijske odvisnosti, ugotovljene pri temperaturi betona pod 0 * C, ni dovoljeno uporabljati pri pozitivnih temperaturah.
4.11 Če je treba beton konstrukcij po toplotni obdelavi preskusiti pri površinski temperaturi od T do 40 * C (za nadzor kaljenja, prenosa in raztrgajoče trdnosti betona), se kalibracijska odvisnost vzpostavi po določitvi trdnosti betona v betonu. konstrukcije z posredno neporušno metodo pri temperaturi (i (T ± 10) * С, in preskušanje betona z neposredno neporušno metodo ali preskušanjem vzorca - po ohlajanju pri normalni temperaturi.
5 Merilni instrumenti, aparati in instrumenti
5.1 Merilni inštrumenti in instrumenti za mehanska preskušanja, namenjeni ugotavljanju trdnosti betona, morajo biti certificirani in overjeni na predpisan način in morajo izpolnjevati zahteve Dodatka D.
5.2 Odčitke instrumentov, razvrščenih v enotah trdnosti betona, je treba obravnavati kot posredni pokazatelj trdnosti betona. Navedene naprave je treba uporabljati šele po
vzpostavitev kalibracijske odvisnosti "odčitavanje merilnika - trdnost betona" ali povezovanje odvisnosti, vzpostavljene v napravi v skladu s 6.1.9.
5.3 Orodje za merjenje premera vdolbinic (nonius po GOST 166), ki se uporablja za metodo plastične deformacije, mora zagotoviti merjenje z napako največ 0,1 mm. orodje za merjenje globine odtisa (indikator številčnice po GOST 577 itd.) - z napako največ 0,01 mm.
5.4 Standardni preskusni postopki za preskuse striženja in lomljenja reber predvidevajo uporabo sidrnih naprav in prijemal v skladu z dodatkoma A in B.
5.5 Za metodo sekanja je treba uporabiti sidrne naprave. globina vgradnje ne sme biti manjša od največje velikosti grobega betonskega agregata preskusne konstrukcije.
5.6 Za metodo odtrganja je treba uporabiti jeklene diske s premerom najmanj 40 mm. z debelino najmanj 6 mm in najmanj 0,1 premera, s parametri površinske hrapavosti lepljene površine najmanj Ra = 20 µm v skladu z GOST 2789. Lepilo za lepljenje diska mora zagotavljati trdnost oprijema na beton, pri katerem pride do uničenja vzdolž betona.
6 Priprava na test
6.1 Postopek priprave na testiranje
6.1.1 Priprava na testiranje vključuje preverjanje uporabljenih naprav v skladu z navodili za njihovo delovanje in ugotavljanje kalibracijskih odvisnosti med trdnostjo betona in posredno lastnostjo trdnosti.
6.1.2 Umeritvena odvisnost je določena na podlagi naslednjih podatkov:
Rezultati vzporednih preskusov istih odsekov konstrukcij z eno od posrednih metod in direktno neporušno metodo za določanje trdnosti betona;
Rezultati preskušanja odsekov konstrukcij z uporabo ene od posrednih nedestruktivnih metod za določanje trdnosti betona in preskusnih vzorcev jedra, vzetih iz istih odsekov konstrukcije in testiranih v skladu z GOST 28570:
Rezultati testiranja standardnih vzorcev betona z eno od posrednih nedestruktivnih metod za določanje trdnosti betona in mehanskih preskusov v skladu z GOST 10180.
6.1.3 Za posredne nedestruktivne metode za določanje trdnosti betona se določi kalibracijska odvisnost za vsako vrsto nazivne trdnosti, določeno v 4.1, za betone enake nazivne sestave.
Dovoljeno je zgraditi eno kalibracijsko odvisnost za betone iste vrste z eno vrsto grobega agregata, z eno samo proizvodno tehnologijo, ki se razlikuje po nazivni sestavi in vrednosti nazivne trdnosti, ob upoštevanju zahtev 6.1.7.
6.1.4 Dovoljena razlika v starosti betona posameznih konstrukcij (prerezov, vzorcev) pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti od starosti betona nadzorovane konstrukcije se vzame po 4.9.
6.1.5 Za direktne nedestruktivne metode po 4.5 je dovoljena uporaba odvisnosti, podanih v dodatkih C in D za vse vrste normalizirane trdnosti betona.
6.1.6 Umeritvena odvisnost mora imeti standardni (preostali) odklon S T n m, ki ne presega 15 % povprečne trdnosti betona odsekov ali vzorcev, uporabljenih pri risanju odvisnosti, in korelacijski koeficient (indeks) najmanj 0,7.
Priporočljivo je uporabiti linearno razmerje v obliki R * a * bK (kjer je R trdnost betona. K je posredni indikator). Postopek za vzpostavitev, vrednotenje parametrov in določitev pogojev za uporabo linearne kalibracijske odvisnosti je podan v Dodatku E.
6.1.7 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti odstopanja enotnih vrednosti trdnosti betona R ^ od povprečne vrednosti trdnosti betona odsekov ali vzorcev R f. uporabljena za izgradnjo kalibracijske odvisnosti, mora biti znotraj:
> od 0,5 do 1,5 povprečne vrednosti trdnosti betona Rf atYa f £ 20 MPa;
Od 0,6 do 1,4 povprečna vrednost trdnosti betona R, f pri 20 MPa< Я ф £50 МПа;
Od 0,7 do 1,3 povprečna vrednost trdnosti betona R f pri 50 MPa<Я Ф £80 МПа;
Od 0,8 do 1,2 povprečne vrednosti trdnosti betona Rf pri Ya f> 80 MPa.
6.1.8 Popravek ugotovljene odvisnosti za betone v vmesni in projektni starosti je treba opraviti najmanj enkrat mesečno, ob upoštevanju dodatno pridobljenih rezultatov preskusov. Število vzorcev ali mest za dodatne preskuse med prilagoditvijo mora biti najmanj tri. Metodologija popravka je podana v Dodatku E.
6.1.9 Dovoljena je uporaba posrednih nedestruktivnih metod za določanje trdnosti betona z uporabo kalibracijskih odvisnosti, določenih za beton, ki se od testiranega betona razlikuje po sestavi, starosti, pogojih strjevanja, vlažnosti, s referenco v skladu z metodo. okrevanja.
6.1.10 Brez sklicevanja na posebne pogoje v skladu z Dodatkom G se lahko kalibracijske odvisnosti, določene za beton, ki se razlikuje od preskušanega, uporabijo le za pridobitev približnih vrednosti trdnosti. Ni dovoljeno uporabljati približnih vrednosti trdnosti brez sklicevanja na posebne pogoje za oceno trdnostnega razreda betona.
6.2 Konstrukcija kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov trdnosti betona
v konstrukcijah
6.2.1 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti glede na rezultate testiranja trdnosti betona v konstrukcijah se odvisnost določi glede na enotne vrednosti posrednega indikatorja in trdnosti betona istih odsekov konstrukcij.
Za vrednost enote posrednega kazalnika se vzame povprečna vrednost posrednega kazalnika na območju. Za enotno vrednost trdnosti betona se vzame trdnost betona površine, določena z neposredno neporušno metodo ali s preskušanjem izbranih vzorcev.
6.2.2 Najmanjše število posameznih vrednosti za izris kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov testiranja trdnosti betona v konstrukcijah je 12.
6.2.3 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov preskusov trdnosti betona v konstrukcijah, ki niso predmet preskušanja, ali v njihovih conah, se meritve najprej izvedejo s posredno neporušno metodo v skladu z zahtevami 7. .
Nato izberite mesta v številu iz 6.2.2, na katerih je dosežen maksimum. minimalne in vmesne vrednosti posrednega kazalnika.
Po preskušanju z posredno nedestruktivno metodo se površine testirajo z neposredno nedestruktivno metodo ali pa se vzamejo vzorci za testiranje v skladu z GOST 26570.
6.2.4 Za določitev trdnosti pri negativni temperaturi betona se območja, izbrana za izris ali vezavo kalibracijske odvisnosti, najprej preizkusijo s posredno nezračno metodo, nato pa se vzamejo vzorci za naknadno testiranje pri pozitivnih temperaturah ali segrejejo z zunanjo toploto. viri (infrardeči oddajniki, toplotne puške itd. itd.) do globine 50 mm do temperature, ki ni nižja od 0 * C in se testirajo z neposredno nedestruktivno metodo. Nadzor temperature ogrevanega betona se izvaja na globini vgradnje sidrne naprave v pripravljeno luknjo ali vzdolž površine odrezka na brezkontakten način s pirometrom v skladu z GOST 28243.
Zavrnitev rezultatov preskusa, uporabljenih za konstruiranje kalibracijske odvisnosti pri negativnih temperaturah, je dovoljena le, če so odstopanja povezana s kršitvijo preskusnega postopka. V tem primeru je treba zavrnjen rezultat nadomestiti z rezultati ponovljenega testa na istem območju konstrukcije.
6.3 Konstrukcija kalibracijske odvisnosti od kontrolnih vzorcev
6.3.1 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti za kontrolne vzorce se določi odvisnost glede na enotne vrednosti posrednega indikatorja in trdnost betona standardnih vzorčnih kock.
Za vrednost enote posrednega kazalnika se vzame povprečna vrednost posrednih kazalnikov za serijo vzorcev ali za en vzorec (če je umerjevalna odvisnost vzpostavljena za posamezne vzorce). Za enotno vrednost trdnosti betona se vzame trdnost betona v seriji po GOST 10180 ali en vzorec (umeritvena odvisnost za posamezne vzorce). Mehanski preskusi vzorcev v skladu z GOST 10180 se izvedejo takoj po preskusih s posredno nedestruktivno metodo.
6.3.2 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov preskusa vzorcev kocke se uporabi vsaj 15 serij vzorcev kocke v skladu z GOST 10180 ali najmanj 30 ločenih vzorcev kocke. Vzorci so izdelani v skladu z zahtevami GOST 10180 v različnih izmenah, vsaj 3 dni iz betona enake nazivne sestave, z uporabo iste tehnologije, z enakim načinom strjevanja kot konstrukcija, ki jo je treba nadzorovati.
Enotne vrednosti trdnosti betona kockastih vzorcev, ki se uporabljajo za konstruiranje kalibracijske odvisnosti, morajo ustrezati odstopanju, pričakovanim v proizvodnji, pri čemer morajo biti v območjih, določenih v 6.1.7.
6.3.3 Umeritvena odvisnost za metode elastičnega odboja, udarnega impulza, plastične deformacije, ločitve in razpoka rebra se določi na podlagi rezultatov preskusov izdelanih kockastih vzorcev, najprej z nedestruktivno metodo, nato pa z destruktivno metodo po GOST 10180.
Pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti za metodo ločevanja z lomljenjem izdelamo glavni in kontrolni vzorec po 6.3.4. Na glavnih vzorcih je določena posredna značilnost. kontrolni vzorci se testirajo v skladu z GOST 10180. Glavni in kontrolni vzorci morajo biti izdelani iz istega betona in strjeni pod enakimi pogoji.
6.3.4 Mere vzorcev je treba izbrati v skladu z največjo velikostjo agregata v betonski mešanici v skladu z GOST 10180. vendar ne manj kot:
100 * 100 * 100 mm za metode odboja, udarnega impulza, plastične deformacije. kot tudi za metodo ločevanja s sekanjem (kontrolni vzorci);
200 * 200 * 200 mm za metodo sekanja rebra konstrukcije:
300 * 300 * 300 mm. vendar z velikostjo rebra najmanj šestih globin vgradnje sidrne naprave za metodo striženja (osnovni vzorci).
6.3.5 Za določitev posrednih trdnostnih lastnosti se izvajajo preskusi v skladu z zahtevami oddelka 7 na stranskih (v smeri betoniranja) ploskvah kockastih vzorcev.
Skupno število meritev na posameznem vzorcu za metodo elastičnega odboja, udarnega impulza, plastične deformacije ob udarcu ne sme biti manjše od ugotovljenega števila preskusov na območju po tabeli 2. Razdalja med mesti udarcev pa ne sme biti biti manjši od 30 mm (15 mm za metodo udarnega impulza). Pri metodi plastične deformacije z vdolbino mora biti število preskusov na vsaki ploskvi najmanj dva, razdalja med preskusnimi mesti pa mora biti najmanj dva premera vdolbinic.
Pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti za metodo cepljenja reber se izvede en preskus na vsakem stranskem rebru.
Pri določanju kalibracijske odvisnosti za metodo striženja se izvede en preskus na vsaki stranski strani glavne izvrtine.
6.3.6 Pri preskušanju z metodo elastičnega odboja, udarnega impulza, plastične deformacije ob udarcu je treba vzorce vpeti v stiskalnici s silo najmanj (30 ± 5) kN in ne več kot 10 % pričakovane vrednosti. prelomne obremenitve.
6.3.7 Preskusniki za odvleko so nameščeni na stiskalnici, kot sledi. tako, da se površine, na katerih je bil izveden izvlek, ne oprimejo podpornih plošč stiskalnice. Rezultati testa v skladu z GOST 10180 se povečajo za 5%.
7 Testiranje
7.1 Splošne zahteve
7.1.1 Število in lokacija nadzorovanih odsekov v konstrukcijah morata ustrezati zahtevam GOST 18105 in biti navedena v projektni dokumentaciji za konstrukcijo ali nameščena ob upoštevanju:
Kontrolne naloge (določanje dejanskega razreda betona, trdnost pri odstranjevanju ali kaljenju, ugotavljanje območij zmanjšane trdnosti itd.);
Vrsta konstrukcije (stebri, tramovi, plošče itd.);
Postavitev prijemal in vrstni red betoniranja:
Ojačitev konstrukcij.
Pravila za določitev števila preizkušenih mest za monolitne in montažne konstrukcije pri spremljanju trdnosti betona so podana v Dodatku I. Pri določanju trdnosti betona preučevanih konstrukcij je treba število in lokacijo mest vzeti po programu raziskovanja.
7.1.2 Preskusi se izvajajo na gradbišču s površino od 100 do 900 cm.
7.1.3 Skupno število meritev na vsakem mestu, razdalja med merilnimi mesti na mestu in od roba konstrukcije, debelina konstrukcij na mestu meritev ne sme biti manjša od vrednosti, podanih v Tabela 2, odvisno od preskusne metode.
Tabela 2 – Zahteve za testna mesta
|
Ime metode |
Skupno število meritev na območju |
Najmanjša razdalja med mesti meritev na mestu, mm |
Najmanjša razdalja od roba konstrukcije do mesta meritve, mm |
Najmanjša debelina konstrukcije, mm |
|
Elastični odboj | ||||
|
Udarni impulz | ||||
|
Plastična deformacija | ||||
|
Zajemanje rebra | ||||
|
2 premera diska | ||||
|
Odtrganje s striženjem na delovni globini sidrnega vložka L: * 40 mm< 40мм |
7.1.4 Odstopanje posameznih rezultatov meritev v vsakem odseku od aritmetične sredine rezultatov meritev za ta odsek ne sme presegati 10 %. Rezultati meritev, ki ne izpolnjujejo navedenega pogoja, se ne upoštevajo pri izračunu aritmetične sredine posrednega kazalca za dano območje. Skupno število meritev v vsakem odseku pri izračunu aritmetične sredine mora izpolnjevati zahteve tabele 2.
7.1.5 Trdnost betona v nadzorovanem območju konstrukcije se določi s povprečno vrednostjo posrednega indikatorja glede na kalibracijsko odvisnost, določeno v skladu z zahtevami oddelka 6. pod pogojem, da je izračunana vrednost posrednega indikatorja je znotraj uveljavljenega (ali vezanega) razmerja (med najmanjšo in največjo vrednostjo moč).
7.1.6 Hrapavost površine betonskega dela konstrukcij pri preskušanju z metodami odboja, udarnega impulza, plastične deformacije mora ustrezati površinski hrapavosti odsekov konstrukcije (ali kock), ki se preskušajo pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti. Po potrebi je dovoljeno očistiti površine konstrukcije.
Pri uporabi metode plastične deformacije med vdolbino, če se ničelni odčitek odstrani po uporabi začetne obremenitve, ni zahtev za hrapavost betonske površine konstrukcije.
7.2 Metoda odboja
7.2.1 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Pri preskušanju konstrukcije glede na horizontalo je priporočljivo zavzeti enak položaj naprave. kot pri vzpostavitvi kalibracijske odvisnosti. V drugačnem položaju naprave je potrebno popraviti indikatorje v skladu z navodili za uporabo naprave:
7.3 Metoda plastične deformacije
7.3.1 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Naprava je nameščena tako, da sila deluje pravokotno na preskusno površino v skladu z navodili za uporabo naprave;
Pri uporabi sferičnega indentatorja za olajšanje meritev premerov odtisov je dovoljeno, da se preskus izvede preko listov kopirnega in belega papirja (v tem primeru za določitev kalibracijske odvisnosti opravite preskus z istim papirjem) ;
Vrednosti posredne značilnosti so zabeležene v skladu z navodili za uporabo naprave;
Izračunajte povprečno vrednost posredne značilnosti na mestu strukture.
7.4 Metoda udarnih impulzov
7.4.1 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Naprava je nameščena na naslednji način. tako da sila deluje pravokotno na preskusno površino * v skladu z navodili za uporabo naprave:
Priporočljivo je, da se položaj naprave med preskusom konstrukcije glede na horizontalo vzame enako kot med preskusom pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti. V drugačnem položaju naprave je treba odčitke popraviti v skladu z navodili za uporabo naprave;
Vrednost posredne lastnosti se zabeleži v skladu z navodili za uporabo naprave;
Izračunajte povprečno vrednost posredne značilnosti na mestu strukture.
7.5 Metoda odvzema
7.5.1 Pri preskusu odvzema se odseki nahajajo v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča delovna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
7.5.2 Preskus se izvede v naslednjem zaporedju:
Na mestu lepljenja plošče odstranite površinsko plast betona z globino 0,5-1 mm in površino očistite pred prahom;
Ploščo pritrdimo na beton tako, da pritisnemo disk in odstranimo odvečno lepilo izven diska;
Lribor so povezani z diskom;
Obremenitev se postopoma povečuje s hitrostjo (1 ± 0,3) kN / s;
Zapišejo se odčitki merilnika sile naprave;
Izmerite površino projekcije ločilne površine na ravnini diska z napako iO.Scm 2;
Določite vrednost pogojne napetosti v betonu med ločevanjem kot odstopanje največje ločilne sile od projekcijskega območja ločilne površine.
7.5.3 Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če je bila ob odtrganju betona izpostavljena armatura ali je bila predvidena površina trgalne površine manjša od 80 % površine diska.
7.6 Način odvzema z odrezovanjem
7.6.1 Pri preskušanju z metodo striženja se odseki nahajajo v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča obratovalna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
7.6.2 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Če sidrna naprava ni bila nameščena pred betoniranjem, se v betonu naredi luknja, katere velikost je izbrana v skladu z navodili za uporabo naprave, odvisno od vrste sidrne naprave;
Sidrna naprava je pritrjena v luknjo do globine, določene v navodilih za uporabo naprave, odvisno od vrste sidrne naprave;
Naprava je povezana s potopno napravo;
Obremenitev se poveča s hitrostjo 1,5-3,0 kN / s:
Odčitavanje merilnika sile naprave P 0 in vrednost zdrsa LP sidra (razlika med dejansko globino iztrganja in globino vgradnje sidrne naprave) se zabeležita z natančnostjo, ki ni manjša od 0,1 mm.
7.6.3 Izmerjena vrednost izvlečne sile P 4 se pomnoži s korekcijskim faktorjem y. določeno s formulo
kjer je L delovna globina vgradnje sidrne naprave, mm;
DP - količina zdrsa sidra, mm.
7.6.4 Če se največja in najmanjša mera iztrganega dela betona od sidrne naprave do meja uničenja vzdolž površine konstrukcije razlikujeta za več kot dvakrat in tudi če se globina iztrganja razlikuje od vgradne globino sidrne naprave za več kot 5 % (DL> 0,05ft, y> 1,1), potem lahko rezultate preskusa upoštevamo le za približno oceno trdnosti betona.
Opomba - Približnih vrednosti trdnosti betona ni dovoljeno uporabljati za ocenjevanje trdnostnega razreda betona in gradnjo kalibracijskih odvisnosti.
7.6.5 Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če se globina iztrganja razlikuje od globine vgradnje sidrne naprave za več kot 10 % (dL> 0,1 A) ali je bila armatura izpostavljena na oddaljenosti od sidrne naprave manj kot globina vgradnje.
7.7 Metoda striženja reber
7.7.1 Pri preskušanju strižne metode reber na preskusnem območju ne sme biti razpok, betonskih rež, povešenih ali votlin z višino (globino) več kot 5 mm. Odseki naj bodo nameščeni v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča obratovalna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
7.7.2 Preskus se izvede v naslednjem zaporedju:
Naprava je pritrjena na konstrukcijo. uporabite obremenitev s svetlobno hitrostjo (1 ± 0,3) kN / s;
Zapiše se odčitek merilnika moči naprave;
Izmerite dejansko globino striženja;
Določite povprečno strižno silo.
7.7.3 Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če je bila armatura izpostavljena striženju betona ali je dejanska strižna globina odstopala od predpisane za več kot 2 mm.
8 Obdelava in predstavitev rezultatov
8.1 Rezultati preskusa so predstavljeni v tabeli, ki kaže:
Vrsta konstrukcije;
Razred oblikovanja betona;
Betonska starost;
Trdnost betona vsakega nadzorovanega območja v skladu s 7.1.5;
Povprečna trdnost betona konstrukcije;
Cone konstrukcije ali njenega dela, v skladu z zahtevami iz 7.1.1.
Oblika tabele predstavitve rezultatov testa je podana v Dodatku K.
8.2 Obdelava in ocena skladnosti z uveljavljenimi zahtevami dejanskih vrednosti trdnosti betona, dobljenih z uporabo metod, navedenih v tem standardu, se izvajata v skladu z GOST 18105.
P rim in h in n in c - Statistična ocena razreda betona na podlagi rezultatov preskusov se izvede v skladu z GOST 18105 (sheme "A", "B" ali "C") v primerih, ko je trdnost beton se določi z umerjevalno odvisnostjo, ki je vgrajena v skladu s točko 6. Pri uporabi predhodno ugotovljenih odvisnosti s povezovanjem (po dodatku G) statistična kontrola ni dovoljena, ocena razreda betona pa se izvaja le po shema "G" GOST 18105.
8.3 Rezultati določanja trdnosti betona z mehanskimi metodami neporušnega preskušanja so sestavljeni v zaključku (protokolu), ki vsebuje naslednje podatke:
O testiranih konstrukcijah z navedbo projektnega razreda, datuma betoniranja in testiranja oziroma starosti betona v času preskušanja;
O metodah, ki se uporabljajo za nadzor trdnosti betona;
O vrstah naprav s serijsko številko, informacije o preverjanju instrumentov;
O sprejetih kalibracijskih odvisnostih (enačba odvisnosti, parametri odvisnosti, izpolnjevanje pogojev za uporabo kalibracijske odvisnosti);
Uporablja se za konstruiranje kalibracijske odvisnosti ali njene reference (datum in rezultati preskusov z nedestruktivnimi posrednimi in neposrednimi ali destruktivnimi metodami, korekcijski faktorji);
O številu mest za določanje trdnosti betona v konstrukcijah z navedbo njihove lokacije;
Rezultati testov;
Metodologija, rezultati obdelave in vrednotenje pridobljenih podatkov.
Standardna ureditev preskusa strižnega vleka
A.1 Standardna shema preskusa strižnega luščenja predvideva, da se preskusi izvajajo v skladu z zahtevami A.2-A.6.
A.2 Standardna preskusna nastavitev je uporabna v naslednjih primerih:
Preskusi težkega betona s tlačno trdnostjo od S do 100 MPa:
Preskusi lahkega betona s tlačno trdnostjo od S do 40 MPa:
Največji delež grobega betonskega agregata ni večji od delovne globine sidrnih naprav.
A.3 Nosilci nakladalne naprave se morajo enakomerno oprijeti betonske površine na razdalji najmanj 2h od osi sidrne naprave, kjer je L delovna globina sidrne naprave. Preskusna nastavitev je prikazana na sliki A.1.
1 - naprava z nakladalno napravo in napravo za merjenje sile; 2 - opora za nakladalno napravo: 3 - oprijem nakladalne naprave: 4 - prehodni elementi, palice, S - sidrna naprava. 6 - beton, ki ga je treba izvleči (konus): 7 - preizkušena konstrukcija
Slika A.1 - Shema preskusa strižnega luščenja
A.4 V standardni postavitvi preskusa strižno-potegne so predvidene tri vrste sidrnih naprav (glej sliko A.2). Sidrna naprava tipa I se vgradi v konstrukcijo med betoniranjem. Sidrne naprave tipa II in ill so nameščene v predhodno pripravljene luknje v konstrukciji.
1 - delovna palica: 2 - delovna palica z okvirji z drugačnim stožcem: 3 - segmentirani valoviti sekanci: 4 - nosilna palica: 5 - delovna palica z zrelim ekspanzijskim stožcem: b - izravnalna podložka
Slika A.2 – Vrste sidrnih naprav za standardno preskusno nastavitev
A.5 Parametri sidrnih naprav in dovoljena območja izmerjene trdnosti betona za standardno preskusno shemo so navedeni v tabeli A.1. Za lahki beton se v standardni preskusni shemi uporabljajo samo sidrne naprave z globino vgradnje 48 mm.
Tabela A.1 – Parametri sidrnih naprav za standardno preskusno shemo
|
Vrsta sidrne naprave |
Premer sidrne naprave tf. mm |
Globina vgradnje sidrnih naprav, mm |
Dovoljeno območje za sidrno napravo za merjenje tlačne trdnosti betona. MPa |
||
|
govor h |
zrediti se L" |
težka | |||
A.b Konstrukcije sider tipa II in III morajo zagotavljati predhodno (pred uporabo obremenitve) stiskanje sten luknje na delovni globini l in nadzor zdrsa po preskusu.
Standardna nastavitev strižnega testa reber
B.1 Standardna preskusna shema po metodi strižnega rebra predvideva preskušanje v skladu z zahtevami B.2-B.4.
B.2 Standardna preskusna shema se uporablja v naslednjih primerih:
Največji delež grobega betonskega agregata ne več kot 40 mm:
Preskusi težkega betona s tlačno trdnostjo od 10 do 70 MPa na granitnem in apnenčastem drobljenem kamnu. B.3 Za testiranje uporabite napravo, sestavljeno iz vzbujevalnika moči z enoto za merjenje moči.
prečka in prijemalo z nosilcem za lokalno lomljenje rebra konstrukcije. Preskusna shema je prikazana na sliki B.1.
1 - naprava je nakladalna naprava in merilni instrument. 2 - podporni okvir: 3 - drobljen beton: 4 - preizkušen
konstrukcija ^ - prijemalko z nosilcem
Slika B.1 - Shema strižnega preskusa reber
B.4 V primeru lokalnega lomljenja rebra je treba zagotoviti naslednje parametre:
Globina reza a ■ (20 a 2) mm.
Širina drobljenja 0 "(30 a 0,5) mm;
Kot med smerjo delovanja obremenitve in normalo na obremenjeno površino konstrukcije p "(18 a 1) *.
Odvisnost od kalibracije za metodo striženja s standardno preskusno nastavitvijo
Pri izvajanju preskusov po metodi izvleka z vrtino vrtine po standardni shemi v skladu z Dodatkom A kubična trdnost betona ni tlačna R. MPa. dovoljeno je izračunati glede na odvisnost grvduirovane po formuli
H * P) | P> ^. (V 1)
kjer je m koeficient, ki upošteva največjo velikost grobega agregata v območju odtrganja in je enak 1, če je velikost agregata manjša od 50 mm:
t 2 je koeficient sorazmernosti za prehod iz izvlečne sile v kilonewtonih na trdnost betona v megapaskalih:
P je izvlečna sila sidrne naprave. kN.
Pri preskušanju težkega betona z trdnostjo 5 MPa ali več in lahkega betona z trdnostjo od 5 do 40 MPa se vrednosti koeficienta sorazmernosti m 2 vzamejo v skladu s tabelo B.1.
Tabela 8.1
|
Vrsta sidrne naprave |
Razpon izmerjene tlačne trdnosti betona. MPa |
Premer sidrne naprave d. niti |
Globina vgradnje sidrne naprave, mm |
Vrednost koeficienta w ^ za beton |
|
|
težka | |||||
Koeficiente m 3 pri preskušanju težkega betona s povprečno trdnostjo nad 70 MPa je treba vzeti v skladu z GOST 31914.
Kalibracijska odvisnost za metodo striženja reber s standardno preskusno shemo
Pri izvajanju preskusa z lomljenjem reber po standardni shemi v skladu z Dodatkom B je kocka tlačna trdnost betona na granitnem in apnenčastem drobljenem kamnu R. MLa. dovoljeno je izračunati po kalibracijski odvisnosti po formuli
R - 0,058 m (30P + P J). (D. 1)
kjer je m koeficient, ki upošteva največjo velikost velikega agregata in je enak:
1,0 - z velikostjo agregata manj kot 20 mm:
1,05 - z velikostjo agregata od 20 do 30 mm:
1.1 - velikost polnila od 30 do 40 mm:
P - strižna sila. kN.
Dodatek D (obvezno)
Zahteve za instrumente za mehansko preskušanje
Tabela E.1
|
Ime značilnosti naprav |
Značilnosti instrumentov za metodo |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
elastična |
tolkala zagon |
plastike deformacije |
otryaa s skapyaa * in to |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Trdota udarca, udarca ali indentorja NYaSe. ne manj | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Hrapavost kontaktnega dela udarca ali vdolbine. mikronov. nič več | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Premer udarca ali vdolbine. mm ne manj | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Debelina robov vložka diska. mm ne manj | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Konični kot indenterja | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Premer odtisa, % premera indenterja | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Toleranca pravokotnosti pri uporabi obremenitve ni višina 100 mm. mm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Energija za vpliv. J. ne manj | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Stopnja povečanja obremenitve. kN/s | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Napaka merjenja obremenitve, pog. Nič več |
5 tukaj RjN - glej razlago formule (£ ,3). Po zavrnitvi se umeritvena odvisnost ponovno vzpostavi po formulah (£ .1) - (E.S) glede na preostale rezultate testa. Zavrnitev preostalih rezultatov preskusa se ponovi ob upoštevanju izpolnjevanja pogoja (E.6) z uporabo nove (popravljene) kalibracijske odvisnosti. Posebne vrednosti trdnosti betona morajo izpolnjevati zahteve iz 6.1.7. £ .3 Parametri odvisnosti od kalibracije Za sprejeto kalibracijsko odvisnost določite: Najnižje in največje vrednosti posredne značilnosti H sta dali. Standardni odklon ^ n m konstruirane kalibracijske odvisnosti po formuli (E.7); Korelacijski koeficient kalibracijske odvisnosti r po formuli
kjer se povprečna vrednost trdnosti betona glede na kalibracijsko odvisnost izračuna po obrazcu
tukaj vrednosti R (H. I f. I f. N - glej razlago formul (EE). (Eb). E.4 Popravek kalibracijske odvisnosti Popravek ugotovljene kalibracijske odvisnosti ob upoštevanju dodatno pridobljenih rezultatov preskusa je treba opraviti vsaj enkrat mesečno. Pri prilagajanju kalibracijske odvisnosti se obstoječim rezultatom preskusa dodajo vsaj trije novi rezultati, dobljeni pri najmanjši, največji in vmesni vrednosti posrednega indikatorja. Ko se podatki kopičijo za izris kalibracijske odvisnosti, rezultati prejšnjih testov. začenši od prvega, se zavrnejo tako, da skupno število rezultatov ne preseže 20. Po dodajanju novih rezultatov in zavrnitvi starih se nastavijo minimalne in maksimalne vrednosti posredne karakteristike, odvisnost kalibracije in njeni parametri ponovno po formulah (E.1) - (E.9). E.S Pogoji za uporabo kalibracijske krivulje Uporaba kalibracijske odvisnosti za določanje trdnosti betona v skladu s tem standardom je dovoljena le za vrednosti posredne karakteristike, ki so v območju od H tl do n tad. Če je korelacijski koeficient r< 0.7 или значение 5 тнм "Я ф >0,15. takrat kontrola in ocena trdnosti glede na dobljeno odvisnost nista dovoljeni. Metoda vezave odvisnosti od kalibracije G.1 Vrednost trdnosti betona, določena s pomočjo kalibracijske odvisnosti, ugotovljene za beton, ki se razlikuje od testiranega, se pomnoži s koincidenčnim koeficientom Kc. Vrednost se izračuna po obrazcu kjer je trdnost betona v t-tem prerezu, določena z metodo odrezovanja s striženjem ali preskušanjem jeder po GOST 26570; I msa, je trdnost betona v<-м участке, опредепяемвя пюбым косвенным методом по используемой градуировочной зависимости: л - число участков испытаний. G.2 Pri izračunu koicidencnega koeficienta morajo biti izpolnjeni naslednji pogoji: Število testnih mest, upoštevanih pri izračunu koincidence, n i 3; Vsaka določena vrednost R k, / R (0ca ^ mora biti najmanj 0,7 in ne več kot 1,3: Vsaka posebna vrednost R ^. , naj se od povprečja razlikujejo za največ 15 %: Vrednosti Yade ne izpolnjujejo pogojev (G.2). (ZH). ne bi smeli upoštevati pri izračunu koeficient naključja K s. Dodelitev števila testnih mest za montažne in monolitne konstrukcije I.1 V skladu z GOST 18105 je treba pri nadzoru trdnosti betona montažnih konstrukcij (kaljenje ali prestavljanje) število nadzorovanih konstrukcij vsake vrste vzeti najmanj YuCh in najmanj ^ konstrukcij iz serije. Če je serija sestavljena iz 12 struktur ali manj, se izvaja neprekinjen pregled. V tem primeru mora biti število razdelkov najmanj: 1 ne 4 m dolžine linearnih konstrukcij: 1 x 4 m 2 površine ravnih konstrukcij. I.2 V skladu z GOST 18105 je pri nadzoru trdnosti betona monolitnih konstrukcij v vmesni starosti z nedestruktivnimi metodami vsaj ena konstrukcija vsake vrste (stebri, stene, strop, prečka itd.) iz nadzorovanega serija je nadzorovana. I.3 V skladu z GOST 18105 se pri nadzoru trdnosti betona monolitnih konstrukcij v načrtovani starosti izvaja neprekinjen živčni nadzor trdnosti betona vseh konstrukcij nadzorovane serije. V tem primeru mora biti število testnih mest najmanj: 3 za vsako prijemalo za ravne konstrukcije (stena, tla, temeljna plošča); 1 x 4 m dolžine (ali 3 na oprijem) za vsako linearno vodoravno konstrukcijo (tram, prečke); 6 za vsako konstrukcijo - za linearne navpične konstrukcije (steber, pilon). Skupno število merilnih mest za izračun značilnosti enotnosti trdnosti betona v seriji konstrukcij mora biti najmanj 20. I.4 Število enkratnih meritev trdnosti betona z mehanskimi metodami neporušnega preskušanja na vsakem mestu (število meritev na mestu) se vzame po tabeli 2. Oblika tabele predstavitve rezultatov testa
UDK 691.32.620.17:006.354 MKS 91.100.10 NEQ Ključne besede: konstrukcijski težki in lahki beton, monolitni in montažni beton in železo * betonski izdelki, konstrukcije in konstrukcije, mehanske metode za določanje tlačne trdnosti, odboj, udarni impulz, plastična deformacija, ločitev, striženje reber, odrez s striženjem Urednik T.T. Martynova Tehnični urednik 8.N. Prusakova Lektorica M 8. Vuchaya Računalniška postavitev I.А. Napaykina Podarjeno kompletu 29.12.201. Podpisano in žigosano 06. 2. 2016. Format 60 "64 ^. Slušalke Arial. Uel. natisniti l. 2.7B. Uč.-iad. l. 2.36. Tira "60 eke. Zach. 263. Založil in natisnil FGUP STANDARTINFORM, 12399 $ Moskva. Granatnyj pas .. 4. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Začelo veljati z odredbo Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje z dne 25. septembra 2015 N 1378-st.
Meddržavni standard GOST 22690-2015
"BETONI. DOLOČANJE TRDNOSTI Z MEHANSKIMI METODAMI NERUŠILNEGA NADZORA"
Betonov. Določanje trdnosti z mehanskimi metodami neporušnega testiranja
Namesto GOST 22690-88
Predgovor
Cilje, osnovna načela in osnovni postopek za izvajanje dela na meddržavni standardizaciji določata GOST 1.0-92 "Meddržavni standardizacijski sistem. Osnovne določbe" in GOST 1.2-2009 "Meddržavni standardizacijski sistem. Meddržavni standardi, pravila in priporočila za meddržavno standardizacijo. Pravila za razvoj, sprejetje, uporabo, podaljšanje in preklic"
Informacije o standardu
1 Razvil strukturni oddelek JSC "Raziskovalni center" Gradbeni "Raziskovalni, projektantski in tehnološki inštitut za beton in armirani beton po imenu A.A.Gvozdev (NIIZhB)
2 Uvedel Tehnični odbor za standardizacijo TC 465 "Gradbeništvo"
3 Sprejel Meddržavni svet za standardizacijo, meroslovje in certificiranje (zapisnik z dne 18. junija 2015 št. 47)
|
Kratko ime države po MK (ISO 3166) 004-97 |
Koda države po MK (ISO 3166) 004-97 |
Skrajšano ime nacionalnega organa za standardizacijo |
|
Ministrstvo za gospodarstvo Republike Armenije |
||
|
Belorusija |
Državni standard Republike Belorusije |
|
|
Kazahstan |
Gosstandart Republike Kazahstan |
|
|
Kirgizistan |
kirgiški standard |
|
|
Moldavija-Standard |
||
|
Rosstandart |
||
|
Tadžikistan |
Tadžikstandart |
4 Z odredbo Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje z dne 25. septembra 2015 N 1378-st je meddržavni standard GOST 22690-2015 začel veljati kot nacionalni standard Ruske federacije od 1. aprila 2016.
5 Ta standard upošteva glavne regulativne določbe glede zahtev za mehanske metode za neporušno preskušanje trdnosti betona naslednjih evropskih regionalnih standardov:
EN 12504-2: 2001 Preskušanje betona v konstrukcijah - 2. del: Neporušno testiranje - Določanje števila odboja.
EN 12504-3: 2005 Preskušanje betona v konstrukcijah - Določanje izvlečne sile.
Stopnja skladnosti – neekvivalentna (NEQ)
6 Nadomešča GOST 22690-88
1 področje uporabe
Ta standard se uporablja za konstrukcijske težke, drobnozrnate, lahke in napetostne betone iz monolitnega, montažnega in montažno-monolitnega betona ter armiranobetonskih izdelkov, konstrukcij in konstrukcij (v nadaljnjem besedilu: konstrukcije) in določa mehanske metode za določanje tlačne trdnosti betona. v strukturah z elastičnim odbojom, udarnim impulzom, plastično deformacijo, odvlekom, lomljenjem reber in striženjem.
2 Normativne reference
Ta standard uporablja normativne reference na naslednje meddržavne standarde:
GOST 166-89 (ISO 3599-76) Čeljusti. Tehnični pogoji
GOST 577-68 Indikatorji s številčnico z razdelkom 0,01 mm. Tehnični pogoji
GOST 2789-73 Površinska hrapavost. Parametri in značilnosti
GOST 10180-2012 Beton. Metode za določanje jakosti kontrolnih vzorcev
GOST 18105-2010 Beton. Pravila za nadzor in oceno moči
GOST 28243-96 Pirometri. Splošne tehnične zahteve
GOST 28570-90 Beton. Metode za določanje trdnosti z vzorci, odvzetimi iz konstrukcij
GOST 31914-2012 Težki in drobnozrnati betoni visoke trdnosti za monolitne konstrukcije. Pravila za nadzor in ocenjevanje kakovosti
Opomba - Pri uporabi tega standarda je priporočljivo preveriti veljavnost referenčnih standardov v javnem informacijskem sistemu - na uradni spletni strani Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje na internetu ali v skladu z letnim indeksom informacij "Nacionalni standardi" , ki je izšel s 1. januarjem tekočega leta, in izdajami mesečnega informativnega indeksa »Nacionalni standardi« za tekoče leto. Če je referenčni standard zamenjan (spremenjen), je treba pri uporabi tega standarda upoštevati nadomestni (spremenjen) standard. Če je referenčni standard preklican brez zamenjave, se določba, v kateri je navedeno sklicevanje nanj, uporablja v obsegu, ki ne vpliva na to referenco.
3 Izrazi in definicije
V tem standardu se uporabljajo izrazi po GOST 18105, pa tudi naslednji izrazi z ustreznimi definicijami;
3.2 nedestruktivne mehanske metode za določanje trdnosti betona: Določanje trdnosti betona neposredno v konstrukciji pri lokalnem mehanskem delovanju na beton (udar, ločitev, drobljenje, vdolbina, ločitev s striženjem, prožni odboj).
3.3 posredne nedestruktivne metode za določanje trdnosti betona: Določanje trdnosti betona po vnaprej določenih kalibracijskih odvisnostih.
3.4 direktne (standardne) nedestruktivne metode za določanje trdnosti betona: Metode, ki zagotavljajo standardne preskusne sheme (ločitev s striženjem in striženjem reber) in omogočajo uporabo znanih kalibracijskih odvisnosti brez referenc in popravkov.
3.5 kalibracijska odvisnost: Grafična ali analitična odvisnost med posredno lastnostjo trdnosti in tlačno trdnostjo betona, določena z eno od destruktivnih ali neposrednih nedestruktivnih metod.
3.6 posredne trdnostne značilnosti (posredni indikator): Velikost uporabljene sile pri lokalnem uničenju betona, velikost odboja, energija udarca, velikost vdolbine ali druga navedba naprave pri merjenju trdnosti betona z ne. - destruktivne mehanske metode.
4 Splošno
4.1 Neporušitvene mehanske metode se uporabljajo za določanje tlačne trdnosti betona pri vmesni in projektni starosti, določeni s projektno dokumentacijo, in pri starosti, ki presega projektno starost pri pregledu konstrukcij.
4.2 Neporušitvene mehanske metode za določanje trdnosti betona, določene s tem standardom, so razdeljene glede na vrsto mehanskega učinka ali določene posredne lastnosti z metodo:
Elastičen odboj;
Plastična deformacija;
Šok impulz;
Odrezovanje;
Sekanje reber.
4.3 Nedestruktivne mehanske metode za določanje trdnosti betona temeljijo na razmerju med trdnostjo betona in posrednimi trdnostnimi lastnostmi:
Metoda elastičnega odboja, ki temelji na razmerju med trdnostjo betona in vrednostjo odboja udarca od betonske površine (oz. udarca, pritisnjenega nanjo);
Metoda plastične deformacije, ki temelji na razmerju med trdnostjo betona in dimenzijami vdolbine na betonu konstrukcije (premer, globina itd.) ali razmerjem premera vdolbine na betonu in standardnega kovinskega vzorca ko se indenter udari ali se indenter pritisne v betonsko površino;
Udarna impulzna metoda, ki temelji na razmerju med trdnostjo betona in udarno energijo ter njenimi spremembami v trenutku, ko udarec trči ob betonsko površino;
Metoda ločevanja na vezi napetosti, ki je potrebna za lokalno uničenje betona pri odtrganju nanj prilepljenega kovinskega diska, ki je enaka ločevalni sili, deljeni s površino projekcije površine betonske ločitve na ravnino disk;
Metoda ločevanja s sekanjem na povezavi med trdnostjo betona in vrednostjo sile lokalnega uničenja betona, ko se iz njega izvleče sidrna naprava;
Metoda lomljenja rebra na povezavi med trdnostjo betona in vrednostjo sile, ki je potrebna za sekanje odseka betona na rebru konstrukcije.
4.4 Na splošno so nedestruktivne mehanske metode za določanje trdnosti betona posredne nedestruktivne metode za določanje trdnosti. Trdnost betona v konstrukcijah je določena z eksperimentalno ugotovljenimi kalibracijskimi odvisnostmi.
4.5 Metoda striženja in lomljenja pri preskušanju v skladu s standardno shemo iz priloge A in metoda lomljenja rebra pri preskušanju v skladu s standardno shemo iz priloge B sta neposredni nedestruktivni metodi za določanje trdnosti betona. Za neposredne nedestruktivne metode je dovoljena uporaba kalibracijskih odvisnosti, določenih v dodatkih B in G.
OPOMBA Standardne preskusne sheme se uporabljajo v omejenem območju trdnosti betona (glej prilogi A in B). Za primere, ki niso povezani s standardnimi preskusnimi shemami, je treba določiti kalibracijske odvisnosti v skladu s splošnimi pravili.
4.6 Preskusno metodo je treba izbrati ob upoštevanju podatkov iz tabele 1 in dodatnih omejitev, ki jih določijo proizvajalci posebnih merilnih instrumentov. Uporaba metod izven območij trdnosti betona, priporočenih v tabeli 1, je dovoljena z znanstveno in tehnično utemeljitvijo na podlagi rezultatov raziskav z merilnimi instrumenti, ki so prestali meroslovno certificiranje za razširjeno območje trdnosti betona.
Tabela 1
4.7 Določanje trdnosti težkega betona projektnih razredov B60 in več ali s povprečno tlačno trdnostjo betona R m ≥70 MPa v monolitnih konstrukcijah je treba izvesti ob upoštevanju določb GOST 31914.
4.8 Trdnost betona se določi na odsekih konstrukcij, ki nimajo vidnih poškodb (luščenje zaščitne plasti, razpoke, votline itd.).
4.9 Starost betona nadzorovanih konstrukcij in njegovih prerezov se ne sme razlikovati od starosti betona preizkušenih konstrukcij (prerezov, vzorcev) za ugotavljanje kalibracijske odvisnosti za več kot 25 %. Izjema sta kontrola trdnosti in izdelava kalibracijske odvisnosti za beton, ki je star več kot dva meseca. V tem primeru razlika v starosti posameznih objektov (odsekov, vzorcev) ni urejena.
4.10 Preskusi se izvajajo pri pozitivni temperaturi betona. Dovoljeno je izvajati preskuse pri negativni temperaturi betona, vendar ne nižji od minus 10 ° C, pri vzpostavljanju ali povezovanju kalibracijske odvisnosti, ob upoštevanju zahtev iz 6.2.4. Temperatura betona med preskušanjem mora ustrezati temperaturi, ki jo določajo pogoji delovanja naprav.
Kalibracijske odvisnosti, ugotovljene pri temperaturi betona pod 0 °C, ni dovoljeno uporabljati pri pozitivnih temperaturah.
4.11 Če je treba beton konstrukcije po toplotni obdelavi preskusiti pri površinski temperaturi T≥40 °C (za nadzor kaljenja, prenosa in snemalne trdnosti betona), se kalibracijska odvisnost določi po določitvi trdnosti betona v betonu. konstrukcije s posredno neporušno metodo pri temperaturi t = (T ± 10) ° C in preskušanje betona z neposredno neporušno metodo ali preskušanjem vzorca - po ohlajanju pri normalni temperaturi.
5 Merilni instrumenti, aparati in instrumenti
5.1 Merilni inštrumenti in instrumenti za mehanska preskušanja, namenjeni ugotavljanju trdnosti betona, morajo biti certificirani in overjeni na predpisan način in morajo izpolnjevati zahteve Dodatka D.
5.2 Odčitke instrumentov, razvrščenih v enotah trdnosti betona, je treba obravnavati kot posredni pokazatelj trdnosti betona. Navedene naprave je treba uporabiti šele po vzpostavitvi kalibracijske odvisnosti "odčitavanje naprave - trdnost betona" ali vezavi odvisnosti, vzpostavljene v napravi v skladu s 6.1.9.
5.3 Orodje za merjenje premera vdolbinic (nonius po GOST 166), ki se uporablja za metodo plastične deformacije, mora zagotoviti merjenje z napako največ 0,1 mm, orodje za merjenje globine vdolbine ( številčnica v skladu z GOST 577 itd.) - z napako največ 0,01 mm.
5.4 Standardni preskusni postopki za preskuse striženja in lomljenja reber predvidevajo uporabo sidrnih naprav in prijemal v skladu z dodatkoma A in B.
5.5 Za metodo striženja je treba uporabiti sidrne naprave, katerih globina vgradnje ne sme biti manjša od največje velikosti grobega betonskega agregata preskušane konstrukcije.
5.6 Za metodo odtrganja jeklene plošče s premerom najmanj 40 mm, debelino najmanj 6 mm in najmanj 0,1 premera, s parametri hrapavosti lepljene površine najmanj Ra = 20 µm v skladu z Uporabiti je treba GOST 2789. Lepilo za lepljenje diska mora zagotavljati trdnost oprijema z betonom, pri katerem pride do uničenja vzdolž betona.
6 Priprava na test
6.1 Postopek priprave na testiranje
6.1.1 Priprava na testiranje vključuje preverjanje uporabljenih naprav v skladu z navodili za njihovo delovanje in ugotavljanje kalibracijskih odvisnosti med trdnostjo betona in posredno lastnostjo trdnosti.
6.1.2 Umeritvena odvisnost je določena na podlagi naslednjih podatkov:
Rezultati vzporednih preskusov istih odsekov konstrukcij z eno od posrednih metod in direktno neporušno metodo za določanje trdnosti betona;
Rezultati preskušanja odsekov konstrukcij z uporabo ene od posrednih nedestruktivnih metod za določanje trdnosti betona in preskusnih vzorcev jedra, vzetih iz istih odsekov konstrukcije in preizkušenih v skladu z GOST 28570;
Rezultati testiranja standardnih vzorcev betona z eno od posrednih nedestruktivnih metod za določanje trdnosti betona in mehanskih preskusov v skladu z GOST 10180.
6.1.3 Za posredne nedestruktivne metode za določanje trdnosti betona se določi kalibracijska odvisnost za vsako vrsto nazivne trdnosti, določeno v 4.1, za betone enake nazivne sestave.
Dovoljeno je zgraditi eno kalibracijsko odvisnost za betone iste vrste z eno vrsto grobega agregata, z eno samo proizvodno tehnologijo, ki se razlikuje po nazivni sestavi in vrednosti nazivne trdnosti, ob upoštevanju zahtev 6.1.7.
6.1.4 Dovoljena razlika v starosti betona posameznih konstrukcij (prerezov, vzorcev) pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti od starosti betona nadzorovane konstrukcije se vzame po 4.9.
6.1.5 Za direktne nedestruktivne metode po 4.5 je dovoljena uporaba odvisnosti, podanih v dodatkih C in D za vse vrste normalizirane trdnosti betona.
6.1.6 Odvisnost od kalibracije mora imeti standardni (preostali) odklon S T. H. M, ki ne sme presegati 15 % povprečne vrednosti betonske trdnosti ploskov ali vzorcev, uporabljenih pri risanju odvisnosti, in korelacijski koeficient (indeks) ni manjši od 0,7.
Priporočljivo je uporabiti linearno razmerje v obliki R = a + b K (kjer je R trdnost betona, K je posredni indikator). Postopek za vzpostavitev, vrednotenje parametrov in določitev pogojev za uporabo linearne kalibracijske odvisnosti je podan v Dodatku E.
6.1.7 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti mora biti odstopanje enotnih vrednosti trdnosti betona R i ph od povprečne vrednosti trdnosti betona odsekov ali vzorcev R̅ ph v okviru:
Od 0,5 do 1,5 povprečne vrednosti trdnosti betona R̅ f pri R̅ f ≤ 20 MPa;
Od 0, 6 do 1, 4 povprečna vrednost trdnosti betona R̅ f pri 20 MPa< R̅ ф ≤ 50 МПа;
Od 0,7 do 1,3 povprečne vrednosti trdnosti betona R̅ f pri 50 MPa< R̅ ф ≤ 80 МПа;
Od 0,8 do 1,2 povprečne vrednosti trdnosti betona R̅ f pri R̅ f> 80 MPa.
6.1.8 Popravek ugotovljene odvisnosti za betone v vmesni in projektni starosti je treba opraviti najmanj enkrat mesečno, ob upoštevanju dodatno pridobljenih rezultatov preskusov. Število vzorcev ali mest za dodatne preskuse med prilagoditvijo mora biti najmanj tri. Metodologija popravka je podana v Dodatku E.
6.1.9 Za določanje trdnosti betona je dovoljena uporaba posrednih nedestruktivnih metod z uporabo kalibracijskih odvisnosti, ugotovljenih za beton, ki se od testiranega razlikuje po sestavi, starosti, pogojih strjevanja, vlažnosti, s referenco v skladu z metodologijo. v Dodatku G.
6.1.10 Brez sklicevanja na posebne pogoje v skladu z Dodatkom G se lahko kalibracijske odvisnosti, določene za beton, ki se razlikuje od preskušanega, uporabijo le za pridobitev približnih vrednosti trdnosti. Ni dovoljeno uporabljati približnih vrednosti trdnosti brez sklicevanja na posebne pogoje za oceno trdnostnega razreda betona.
6.2 Izgradnja kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov testiranja trdnosti betona v konstrukcijah
6.2.1 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti glede na rezultate testiranja trdnosti betona v konstrukcijah se odvisnost določi glede na enotne vrednosti posrednega indikatorja in trdnosti betona istih odsekov konstrukcij.
Za vrednost enote posrednega kazalnika se vzame povprečna vrednost posrednega kazalnika na območju. Za enotno vrednost trdnosti betona se vzame trdnost betona površine, določena z neposredno neporušno metodo ali s preskušanjem izbranih vzorcev.
6.2.2 Najmanjše število posameznih vrednosti za izris kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov testiranja trdnosti betona v konstrukcijah je 12.
6.2.3 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov preskusov trdnosti betona v konstrukcijah, ki niso predmet preskušanja, ali v njihovih conah, se meritve najprej izvedejo s posredno neporušno metodo v skladu z zahtevami 7. .
Nato izberite ploskve v količini, določeni v 6.2.2, na kateri se pridobijo največje, minimalne in vmesne vrednosti posrednega kazalnika.
Po preskušanju z posredno nedestruktivno metodo se površine testirajo z neposredno nedestruktivno metodo ali pa se vzamejo vzorci za testiranje v skladu z GOST 28570.
6.2.4 Za določitev trdnosti pri negativnih temperaturah betona se območja, izbrana za konstrukcijo ali vezavo kalibracijske odvisnosti, najprej preskusijo s posredno nedestruktivno metodo, nato pa se odvzamejo vzorci za naknadno testiranje pri pozitivnih temperaturah ali segrejejo z zunanjo toploto. viri (infrardeči oddajniki, toplotne puške itd.) do globine 50 mm do temperature, ki ni nižja od 0 °C, in se testirajo z neposredno nedestruktivno metodo. Nadzor temperature ogrevanega betona se izvaja na globini vgradnje sidrne naprave v pripravljeno luknjo ali vzdolž površine odrezka na brezkontakten način s pirometrom v skladu z GOST 28243.
Zavrnitev rezultatov preskusa, uporabljenih za konstruiranje kalibracijske odvisnosti pri negativnih temperaturah, je dovoljena le, če so odstopanja povezana s kršitvijo preskusnega postopka. V tem primeru je treba zavrnjen rezultat nadomestiti z rezultati ponovljenega testa na istem območju konstrukcije.
6.3 Konstrukcija kalibracijske odvisnosti od kontrolnih vzorcev
6.3.1 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti za kontrolne vzorce se določi odvisnost glede na enotne vrednosti posrednega indikatorja in trdnost betona standardnih vzorčnih kock.
Za vrednost enote posrednega kazalnika se vzame povprečna vrednost posrednih kazalnikov za serijo vzorcev ali za en vzorec (če je umerjevalna odvisnost vzpostavljena za posamezne vzorce). Za enotno vrednost trdnosti betona se vzame trdnost betona v seriji po GOST 10180 ali en vzorec (umeritvena odvisnost za posamezne vzorce). Mehanski preskusi vzorcev v skladu z GOST 10180 se izvedejo takoj po preskušanju s posredno nedestruktivno metodo.
6.3.2 Pri konstruiranju kalibracijske odvisnosti na podlagi rezultatov preskusa vzorcev kocke se uporabi vsaj 15 serij vzorcev kocke v skladu z GOST 10180 ali najmanj 30 ločenih vzorcev kocke. Vzorci so izdelani v skladu z zahtevami GOST 10180 v različnih izmenah, vsaj 3 dni iz betona enake nazivne sestave, z uporabo iste tehnologije, z enakim načinom strjevanja kot konstrukcija, ki jo je treba nadzorovati.
Enotne vrednosti trdnosti betona kockastih vzorcev, ki se uporabljajo za konstruiranje kalibracijske odvisnosti, morajo ustrezati odstopanju, pričakovanim v proizvodnji, pri čemer morajo biti v območjih, določenih v 6.1.7.
6.3.3 Umeritvena odvisnost za metode elastičnega odboja, udarnega impulza, plastične deformacije, ločitve in razpoka rebra se določi na podlagi rezultatov preskusov izdelanih kockastih vzorcev, najprej z nedestruktivno metodo, nato pa z destruktivno metodo po GOST 10180.
Pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti za metodo ločevanja z lomljenjem izdelamo glavni in kontrolni vzorec po 6.3.4. Na glavnih vzorcih se določi posredna značilnost, kontrolni vzorci se testirajo v skladu z GOST 10180. Glavni in kontrolni vzorci morajo biti izdelani iz istega betona in se strdijo pod enakimi pogoji.
6.3.4 Dimenzije vzorcev je treba izbrati v skladu z največjo velikostjo agregata v betonski mešanici v skladu z GOST 10180, vendar ne manj:
100 x 100 x 100 mm za metode odboja, udarnega impulza, plastične deformacije, kot tudi za metodo striženja (kontrolni vzorci);
200 x 200 x 200 mm za metodo sekanja rebra konstrukcije;
300 x 300 x 300 mm, vendar z velikostjo rebra najmanj šestih vgradnih globin sidrne naprave za metodo striženja (glavni vzorci).
6.3.5 Za določitev posrednih trdnostnih lastnosti se izvajajo preskusi v skladu z zahtevami oddelka 7 na stranskih (v smeri betoniranja) ploskvah kockastih vzorcev.
Skupno število meritev na vsakem vzorcu za metodo elastičnega odboja, udarnega impulza, plastične deformacije ob udarcu mora biti najmanj določeno število preskusov na odsek v skladu s tabelo 2, razdalja med mesti udarcev pa mora biti najmanj 30 mm (15 mm za metodo udarnega impulza). Pri metodi plastične deformacije z vdolbino mora biti število preskusov na vsaki ploskvi najmanj dva, razdalja med preskusnimi mesti pa mora biti najmanj dva premera vdolbinic.
Pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti za metodo cepljenja reber se izvede en preskus na vsakem stranskem rebru.
Pri določanju kalibracijske odvisnosti za metodo striženja se izvede en preskus na vsaki stranski strani glavnega vzorca.
6.3.6 Pri preskušanju z metodo elastičnega odboja, udarnega impulza, plastične deformacije ob udarcu je treba vzorce vpeti v stiskalnici s silo najmanj (30 ± 5) kN in ne več kot 10 % pričakovane vrednosti. prelomne obremenitve.
6.3.7 Vzorci, preizkušeni z metodo izvleka, se namestijo na stiskalnico tako, da površine, na katerih je bil izvlečen izveden, ne mejijo na nosilne plošče stiskalnice. Rezultati testa v skladu z GOST 10180 se povečajo za 5%.
7 Testiranje
7.1 Splošne zahteve
7.1.1 Število in lokacija nadzorovanih odsekov v konstrukcijah morata ustrezati zahtevam GOST 18105 in biti navedena v projektni dokumentaciji za konstrukcijo ali nameščena ob upoštevanju:
Kontrolne naloge (določanje dejanskega razreda betona, trdnost pri odstranjevanju ali kaljenju, ugotavljanje območij zmanjšane trdnosti itd.);
Vrsta konstrukcije (stebri, tramovi, plošče itd.);
Postavitev prijemal in vrstni red betoniranja;
Ojačitev konstrukcij.
Pravila za določitev števila preizkušenih mest za monolitne in montažne konstrukcije pri spremljanju trdnosti betona so podana v Dodatku I. Pri določanju trdnosti betona preučevanih konstrukcij je treba število in lokacijo mest vzeti po programu raziskovanja.
7.1.2 Preskusi se izvedejo na delu konstrukcije s površino od 100 do 900 cm 2.
7.1.3 Skupno število meritev v vsakem odseku, razdalja med merilnimi točkami v odseku in od roba konstrukcije, debelina konstrukcij v merilnem odseku ne sme biti manjša od vrednosti, podanih v tabeli. 2, odvisno od preskusne metode.
Tabela 2 – Zahteve za testna mesta
|
Ime metode |
Skupno število meritev na spletnem mestu |
Najmanjša razdalja med mesti meritev na mestu, mm |
Najmanjša razdalja od roba konstrukcije do mesta meritve, mm |
Najmanjša debelina konstrukcije, mm |
|
Odbojni odboj | ||||
|
Udarni impulz | ||||
|
Plastična deformacija | ||||
|
Sekanje rebra | ||||
|
2 premera diska | ||||
|
Odtrganje z razpokami pri globini vgradnje delovnega sidra h: ≥ 40 mm |
7.1.4 Odstopanje posameznih rezultatov meritev v vsakem odseku od aritmetične sredine rezultatov meritev za ta odsek ne sme presegati 10 %. Rezultati meritev, ki ne izpolnjujejo navedenega pogoja, se ne upoštevajo pri izračunu aritmetične sredine posrednega kazalca za dano območje. Skupno število meritev v vsakem odseku pri izračunu aritmetične sredine mora izpolnjevati zahteve tabele 2.
7.1.5 Trdnost betona v nadzorovanem odseku konstrukcije se določi s povprečno vrednostjo posrednega indikatorja glede na kalibracijsko odvisnost, določeno v skladu z zahtevami 6. oddelka, pod pogojem, da je izračunana vrednost posrednega indikatorja znotraj vzpostavljeno (ali vezano) razmerje (med najmanjšo in največjo vrednostjo moč).
7.1.6 Hrapavost površine betonskega dela konstrukcij pri preskušanju z metodami odboja, udarnega impulza, plastične deformacije mora ustrezati površinski hrapavosti odsekov konstrukcije (ali kock), ki se preskušajo pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti. Po potrebi je dovoljeno očistiti površine konstrukcije.
Pri uporabi metode plastične deformacije med vdolbino, če se ničelni odčitek odstrani po uporabi začetne obremenitve, ni zahtev za hrapavost betonske površine konstrukcije.
7.2 Metoda odboja
7.2.1 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Položaj naprave pri preskušanju konstrukcije glede na vodoravno je priporočljivo vzeti enako kot pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti. V drugačnem položaju naprave je potrebno popraviti indikatorje v skladu z navodili za uporabo naprave;
7.3 Metoda plastične deformacije
7.3.1 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Naprava je nameščena tako, da sila deluje pravokotno na preskusno površino v skladu z navodili za uporabo naprave;
Pri uporabi sferičnega indentorja za olajšanje meritev premerov vdolbine se lahko preskus izvede prek listov ogljikovega in belega papirja (v tem primeru se preskusi za ugotavljanje kalibracijske odvisnosti izvajajo z istim papirjem);
Vrednosti posredne značilnosti so zabeležene v skladu z navodili za uporabo naprave;
Izračunajte povprečno vrednost posredne značilnosti na mestu strukture.
7.4 Metoda udarnih impulzov
7.4.1 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Naprava je nameščena tako, da sila deluje pravokotno na preskusno površino v skladu z navodili za uporabo naprave;
Priporočljivo je, da se položaj naprave med preskusom konstrukcije glede na horizontalo vzame enako kot med preskusom pri ugotavljanju kalibracijske odvisnosti. V drugačnem položaju naprave je treba odčitke popraviti v skladu z navodili za uporabo naprave;
Vrednost posredne lastnosti se zabeleži v skladu z navodili za uporabo naprave;
Izračunajte povprečno vrednost posredne značilnosti na mestu strukture.
7.5 Metoda odvzema
7.5.1 Pri preskusu odvzema se odseki nahajajo v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča delovna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
7.5.2 Preskus se izvede v naslednjem zaporedju:
Na mestu lepljenja plošče odstranimo površinsko plast betona z globino 0,5 - 1 mm in površino očistimo iz prahu;
Ploščo pritrdimo na beton tako, da pritisnemo disk in odstranimo odvečno lepilo izven diska;
Naprava je povezana z diskom;
Obremenitev se postopoma povečuje s hitrostjo (1 ± 0, 3) kN / s;
Izmerite površino projekcije ločilne površine na ravnini diska z napako ± 0,5 cm 2;
Vrednost pogojne napetosti v betonu med ločevanjem se določi kot razmerje med največjo ločilno silo in površino projekcije ločilne površine.
7.5.3 Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če je bila ob odtrganju betona izpostavljena armatura ali je bila predvidena površina trgalne površine manjša od 80 % površine diska.
7.6 Način odvzema z odrezovanjem
7.6.1 Pri preskušanju s strižno vlečno metodo se odseki nahajajo v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča obratovalna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
7.6.2 Preskusi se izvajajo v naslednjem zaporedju:
Če sidrna naprava ni bila nameščena pred betoniranjem, se v betonu naredi luknja, katere velikost je izbrana v skladu z navodili za uporabo naprave, odvisno od vrste sidrne naprave;
Sidrna naprava je pritrjena v luknjo do globine, določene v navodilih za uporabo naprave, odvisno od vrste sidrne naprave;
Naprava je povezana s sidrno napravo;
Obremenitev se poveča s hitrostjo 1,5 - 3,0 kN / s;
Odčitavanje merilnika sile naprave P 0 in vrednost zdrsa sidra Δh (razlika med dejansko globino iztrganja in globino vgradnje sidrne naprave) se zabeležita z natančnostjo najmanj 0,1 mm.
7.6.3 Izmerjena vrednost izvlečne sile P 0 se pomnoži s korekcijskim faktorjem γ, določenim s formulo
kjer je h delovna globina vgradnje sidrne naprave, mm;
Δh - vrednost zdrsa sidra, mm.
7.6.4 Če se največja in najmanjša mera iztrganega dela betona od sidrne naprave do meja uničenja vzdolž površine konstrukcije razlikujeta za več kot dvakrat in tudi če se globina iztrganja razlikuje od globine vgradnje sidrne naprave za več kot 5 % (Δh> 0,05h , γ> 1, 1), potem lahko rezultate preskusa upoštevamo le za približno oceno trdnosti betona.
Opomba - Približnih vrednosti trdnosti betona ni dovoljeno uporabljati za ocenjevanje trdnostnega razreda betona in gradnjo kalibracijskih odvisnosti.
7.6.5 Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če se globina iztrganja razlikuje od globine vgradnje sidrne naprave za več kot 10 % (Δh> 0,1 h) ali je bila armatura izpostavljena na razdalji od sidrne naprave manj kot globina vgradnje.
7.7 Metoda striženja reber
7.7.1 Pri preskušanju strižne metode reber na preskusnem območju ne sme biti razpok, betonskih rež, povešenih ali votlin z višino (globino) več kot 5 mm. Odseki naj bodo nameščeni v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča obratovalna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.
7.7.2 Preskus se izvede v naslednjem zaporedju:
Naprava je pritrjena na konstrukcijo, obremenitev se uporablja s hitrostjo največ (1 ± 0, 3) kN / s;
Zapišejo se odčitki merilnika sile naprave;
Izmerite dejansko globino striženja;
Določite povprečno strižno silo.
7.7.3 Rezultati preskusa se ne upoštevajo, če je bila armatura med lomljenjem betona izpostavljena ali se je dejanska globina lomanja od predpisane razlikovala za več kot 2 mm.
8 Obdelava in predstavitev rezultatov
8.1 Rezultati preskusa so predstavljeni v tabeli, ki kaže:
Vrsta konstrukcije;
Razred oblikovanja betona;
Betonska starost;
Trdnost betona vsakega nadzorovanega območja v skladu s 7.1.5;
Povprečna trdnost betona konstrukcije;
Cone konstrukcije ali njenega dela, v skladu z zahtevami iz 7.1.1.
Oblika tabele predstavitve rezultatov testa je podana v Dodatku K.
8.2 Obdelava in ocena skladnosti z uveljavljenimi zahtevami dejanskih vrednosti trdnosti betona, dobljenih z uporabo metod, navedenih v tem standardu, se izvajata v skladu z GOST 18105.
Opomba - Statistična ocena razreda betona na podlagi rezultatov preskusov se izvede v skladu z GOST 18105 (sheme "A", "B" ali "C") v primerih, ko je trdnost betona določena z odvisnostjo od kalibracije. izdelana v skladu z oddelkom 6. Pri uporabi predhodno uveljavljenih odvisnosti z njihovim povezovanjem (v skladu z Dodatkom G) statistični nadzor ni dovoljen, ocena razreda betona pa se izvaja samo po shemi "G" GOST 18105.
8.3 Rezultati določanja trdnosti betona z mehanskimi metodami neporušnega preskušanja so sestavljeni v zaključku (protokolu), ki vsebuje naslednje podatke:
O testiranih konstrukcijah z navedbo projektnega razreda, datuma betoniranja in testiranja oziroma starosti betona v času preskušanja;
O metodah, ki se uporabljajo za nadzor trdnosti betona;
O vrstah naprav s serijsko številko, informacije o preverjanju instrumentov;
O sprejetih kalibracijskih odvisnostih (enačba odvisnosti, parametri odvisnosti, izpolnjevanje pogojev za uporabo kalibracijske odvisnosti);
Uporablja se za konstruiranje kalibracijske odvisnosti ali njene reference (datum in rezultati preskusov z nedestruktivnimi posrednimi in neposrednimi ali destruktivnimi metodami, korekcijski faktorji);
O številu mest za določanje trdnosti betona v konstrukcijah z navedbo njihove lokacije;
Rezultati testov;
Metodologija, rezultati obdelave in vrednotenje pridobljenih podatkov.
Dodatek A
(obvezno)
Standardna ureditev preskusa strižnega vleka
A.1 Standardna ureditev preskusa strižnega luščenja temelji na preskusu, opravljenem v skladu z A.2 do A.6.
A.2 Standardna preskusna nastavitev je uporabna v naslednjih primerih:
Preskušanje težkega betona s tlačno trdnostjo od 5 do 100 MPa;
Preskušanje lahkega betona s tlačno trdnostjo od 5 do 40 MPa;
Največji delež grobega betonskega agregata ni večji od delovne globine sidrnih naprav.
A.3 Nosilci nakladalne naprave se morajo enakomerno oprijeti betonske površine na razdalji najmanj 2h od osi sidrne naprave, kjer je h delovna globina sidrne naprave. Preskusna nastavitev je prikazana na sliki A.1.
1 - naprava z nakladalno napravo in napravo za merjenje sile; 2 - podpora nakladalne naprave; 3 - zajem nakladalne naprave; 4 - prehodni elementi, palice; 5 - sidrna naprava; 6 - izvlečen beton (odtrgni stožec); 7 - preizkušena struktura
"Slika A.1 - Shema strižnega preskusa odlepljenja"
A.4 V standardni postavitvi preskusa strižno-potegne so predvidene tri vrste sidrnih naprav (glej sliko A.2). Sidrna naprava tipa I se vgradi v konstrukcijo med betoniranjem. Sidrne naprave tipa II in III so nameščene v predhodno pripravljene luknje v konstrukciji.
1 - delovna palica: 2 - delovna palica z razteznim stožcem; 3 - segmentirana valovita lica; 4 - podporna palica; 5 - delovna palica z votlim razteznim stožcem; 6 - izravnalna podložka
"Slika A.2 - Vrste sidrnih naprav za standardno preskusno nastavitev"
A.5 Parametri sidrnih naprav in dovoljena območja izmerjene trdnosti betona za standardno preskusno shemo so navedeni v tabeli A.1. Za lahki beton se v standardni preskusni shemi uporabljajo samo sidrne naprave z globino vgradnje 48 mm.
Tabela A.1 – Parametri sidrnih naprav za standardno preskusno shemo
|
Vrsta sidrne naprave |
Globina vgradnje sidrnih naprav, mm |
Dovoljeno območje za sidrno napravo za merjenje tlačne trdnosti betona, MPa |
|||
|
delovno h |
težka | ||||
А.6 Izvedbe sider tipa II in III morajo zagotavljati predhodno (pred obremenitvijo) stiskanje sten luknje na delovni globini h in nadzor zdrsa po preskusu.
Dodatek B
(obvezno)
Standardna nastavitev strižnega testa reber
B.1 Standardna preskusna shema z uporabo metode strižnega rebra predvideva preskušanje v skladu z zahtevami B.2 - B.4.
B.2 Standardna preskusna shema se uporablja v naslednjih primerih:
Največji delež grobega betonskega agregata ni večji od 40 mm;
Preskusi težkega betona s tlačno trdnostjo od 10 do 70 MPa na granitnem in apnenčastem drobljenem kamnu.
B.3 Za preskuse se uporablja naprava, sestavljena iz vzbujalnika moči z enoto za merjenje sile in prijemala z nosilcem za lokalno cepitev rebra konstrukcije. Preskusna shema je prikazana na sliki B.1.
1 - naprava je nakladalna naprava in naprava za merjenje sile; 2 - podporni okvir; 3 - drobljen beton; 4 - preizkušena struktura. 5 - prijemalko z nosilcem
"Slika B.1 - Shema strižnega preskusa reber"
B.4 V primeru lokalnega lomljenja rebra je treba zagotoviti naslednje parametre:
Globina reza a = (20 ± 2) mm;
Širina odrezka b = (30 ± 0,5) mm;
Kot med smerjo delovanja obremenitve in normalo na obremenjeno površino konstrukcije β = (18 ± 1) °.
Odvisnost od kalibracije za metodo striženja s standardno preskusno nastavitvijo
Pri preskušanju z metodo odvleka z lomljenjem po standardni shemi v skladu z dodatkom A je dovoljeno izračunati kubično tlačno trdnost betona R, MPa z uporabo kalibracijske odvisnosti po formuli
kjer je m 1 koeficient, ki upošteva največjo velikost grobega agregata v območju odtrganja in je enak 1, če je velikost agregata manjša od 50 mm;
m 2 je koeficient sorazmernosti za prehod iz izvlečne sile v kilonewtonih na trdnost betona v megapaskalih;
P je izvlečna sila sidrne naprave, kN.
Pri preskušanju težkega betona z trdnostjo 5 MPa ali več in lahkega betona z trdnostjo od 5 do 40 MPa se vrednosti koeficienta sorazmernosti m 2 vzamejo v skladu s tabelo B.1.
Tabela B.1
|
Vrsta sidrne naprave |
Izmerjeno območje tlačne trdnosti betona, MPa |
Premer sidrne naprave d, mm |
Globina vgradnje sidrne naprave, mm |
Vrednost koeficienta m 2 za beton |
|
|
težka | |||||
Koeficiente m 2 pri preskušanju težkega betona s povprečno trdnostjo nad 70 MPa je treba vzeti v skladu z GOST 31914.
Kalibracijska odvisnost za metodo striženja reber s standardno preskusno shemo
Pri izvajanju preskusa z razpokanimi rebri po standardni shemi v skladu z Dodatkom B je dovoljeno izračunati kubično tlačno trdnost betona na granitni in apnenčasti drobljen kamen R, MPa z uporabo kalibracijske odvisnosti po formuli
R = 0,058 m (30P + P 2),
kjer je m koeficient, ki upošteva največjo velikost velikega agregata in je enak:
1, 0 - ko je velikost agregata manjša od 20 mm;
1, 05 - z velikostjo agregata od 20 do 30 mm;
1, 1 - z velikostjo agregata od 30 do 40 mm;
P - strižna sila, kN.
Dodatek D
(obvezno)
Zahteve za instrumente za mehansko preskušanje
Tabela E.1
|
Ime značilnosti naprav |
Značilnosti instrumentov za metodo |
|||||
|
elastični odboj |
udarni impulz |
plastična deformacija |
sekanje reber |
striženje |
||
|
Trdota udarca, udarca ali indenterja HRCэ, ne manj | ||||||
|
Hrapavost kontaktnega dela udarnika ali vtičnika, μm, ne več | ||||||
|
Premer udarca ali vdolbine, mm, ne manj | ||||||
|
Debelina robov indentorja diska, mm, ne manj | ||||||
|
Konični kot indenterja | ||||||
|
Premer odtisa, % premera indenterja | ||||||
|
Toleranca pravokotnosti pri uporabi obremenitve na višini 100 mm, mm | ||||||
|
Energija udarca, J, ne manj | ||||||
|
Stopnja povečanja obremenitve, kN / s | ||||||
|
Napaka merjenja obremenitve, % ne več | ||||||
|
* Ko vtiskate indenter v betonsko površino. |
||||||
Metode za ugotavljanje, popravljanje in vrednotenje parametrov kalibracijskih odvisnosti
E.1 Enačba kalibracijske odvisnosti
Enačba odvisnosti "posredna značilnost - moč" je linearna s formulo
E.2 Zavrnitev rezultatov preskusa
Po konstruiranju kalibracijske odvisnosti po formuli (E.1) se izvede njena korekcija z zavrnitvijo posameznih rezultatov preskusa, ki ne izpolnjujejo pogoja:
kjer je R i n - trdnost betona v i-tem odseku, določena z upoštevano kalibracijsko odvisnostjo;
S - preostali standardni odklon, izračunan po formuli
,
tukaj R i f, N - glej razlago formule (E.3).
Po zavrnitvi se odvisnost kalibracije ponovno vzpostavi po formulah (E.1) - (E.5) glede na preostale rezultate preskusa. Zavrnitev preostalih rezultatov preskusa se ponovi ob upoštevanju izpolnjevanja pogoja (E.6) z uporabo nove (popravljene) kalibracijske odvisnosti.
Posebne vrednosti trdnosti betona morajo izpolnjevati zahteve iz 6.1.7.
E.3 Parametri kalibracijske odvisnosti
Za sprejeto kalibracijsko odvisnost določite:
Najmanjše in največje vrednosti posredne karakteristike H min, H max;
Standardna deviacija S T. H. M vgrajene kalibracijske odvisnosti po formuli (E.7);
Korelacijski koeficient kalibracijske odvisnosti r po formuli
,
kjer se povprečna vrednost trdnosti betona glede na kalibracijsko odvisnost R̅ n izračuna po formuli
tukaj so vrednosti R i n, R i f, R̅ f, N - glej razlage formul (E.3), (E.6).
E.4 Popravek kalibracijske odvisnosti
Popravek ugotovljene kalibracijske odvisnosti ob upoštevanju dodatno pridobljenih rezultatov preskusa je treba opraviti vsaj enkrat mesečno.
Pri prilagajanju kalibracijske odvisnosti se obstoječim rezultatom preskusa dodajo vsaj trije novi rezultati, dobljeni pri najmanjši, največji in vmesni vrednosti posrednega indikatorja.
Ko se podatki kopičijo za izgradnjo kalibracijske odvisnosti, se rezultati prejšnjih testov, začenši s prvimi, zavrnejo, tako da skupno število rezultatov ne preseže 20. Po dodajanju novih rezultatov in zavračanju starih se minimalne in največje vrednosti posredne karakteristike se kalibracijsko odvisnost in njeni parametri ponovno nastavijo po formulah (E.1) - (E.9).
F.5 Pogoji za uporabo kalibracijske odvisnosti
Uporaba kalibracijske odvisnosti za določanje trdnosti betona v skladu s tem standardom je dovoljena le za vrednosti posredne karakteristike, ki spadajo v območje od H min do H max.
Če je korelacijski koeficient r< 0, 7 или значение S T . H . M / R̅ ф >0, 15, potem kontrola in ocena trdnosti glede na dobljeno odvisnost nista dovoljena.
Dodatek G
(obvezno)
Metoda vezave odvisnosti od kalibracije
G.1 Vrednost trdnosti betona, določena z uporabo kalibracijske odvisnosti, ugotovljene za beton, ki se razlikuje od testiranega, se pomnoži s koincidenčnim koeficientom K s. Vrednost K s se izračuna po formuli
,
kjer je R os i trdnost betona v i-tem odseku, določena z metodo ločevanja z drobljenjem ali preskušanjem jeder po GOST 28570;
R posredno i - trdnost betona v i-tem odseku, določena s katero koli posredno metodo glede na uporabljeno kalibracijsko odvisnost;
n je število testnih mest.
G.2 Pri izračunu koicidencnega koeficienta morajo biti izpolnjeni naslednji pogoji:
Število testnih mest, ki se upoštevajo pri izračunu koicidencnega koeficienta, n ≥ 3;
Vsaka določena vrednost R os i / R indirect i mora biti najmanj 0, 7 in ne več kot 1, 3:
;
Vsaka določena vrednost R os i / R indirect i se mora razlikovati od povprečne vrednosti za največ 15 %:
.
Vrednosti R os i / R indirect i, ki ne izpolnjujejo pogojev (Zh.2), (Zh.3), se ne smejo upoštevati pri izračunu koincidence koeficienta K s.
Dodelitev števila testnih mest za montažne in monolitne konstrukcije
I.1 V skladu z GOST 18105 se pri nadzoru trdnosti betona montažnih konstrukcij (kaljenje ali prenos) število nadzorovanih konstrukcij vsake vrste vzame najmanj 10% in najmanj 12 konstrukcij iz serije. Če je serija sestavljena iz 12 struktur ali manj, se izvaja neprekinjen pregled. V tem primeru mora biti število razdelkov najmanj:
1 x 4 m dolžina linearnih konstrukcij;
1 x 4 m 2 površine ravnih konstrukcij.
I.2 V skladu z GOST 18105 se pri nadzoru trdnosti betona monolitnih konstrukcij v vmesni starosti najmanj ena konstrukcija vsake vrste (stebri, stene, strop, prečka itd.) iz nadzorovane serije nadzoruje z ne. - destruktivne metode.
I.3 V skladu z GOST 18105 se pri spremljanju trdnosti betona monolitnih konstrukcij v projektni starosti izvaja neprekinjeno neporušno testiranje trdnosti betona vseh konstrukcij nadzorovane serije. V tem primeru mora biti število testnih mest najmanj:
3 za vsako prijemalo za ravne konstrukcije (stena, tla, temeljna plošča);
1 x 4 m dolžine (ali 3 na oprijem) za vsako linearno vodoravno konstrukcijo (tram, prečke);
6 za vsako konstrukcijo - za linearne navpične konstrukcije (steber, pilon).
Skupno število merilnih mest za izračun značilnosti enotnosti trdnosti betona v seriji konstrukcij mora biti najmanj 20.
I.4 Število enkratnih meritev trdnosti betona z mehanskimi metodami neporušnega preskušanja na vsakem mestu (število meritev na mestu) se vzame po tabeli 2.
Oblika tabele predstavitve rezultatov testa
|
Ime konstrukcije (serija konstrukcij), projektni razred trdnosti betona, datum betoniranja ali starost betona testiranih konstrukcij |
Opis (1) |
N območje glede na shemo ali lokacijo v oseh (2) |
Trdnost betona, MPa |
Trdnostni razred betona (5) |
|
|
parcela (3) |
srednje (4) |
||||
|
(1) Znamka, simbol in (ali) lega konstrukcije v osi, coni konstrukcije ali delu monolitne in montažno-monolitne konstrukcije (gripa), za katero je določen trdnostni razred betona. (2) Skupno število in lokacija lokacij v skladu s 7.1.1. (3) Trdnost betona mesta v skladu s 7.1.5. (4) Povprečna trdnost betona konstrukcije, konstrukcijske cone ali dela monolitne in montažno-monolitne konstrukcije s številom odsekov, ki izpolnjujejo zahteve iz 7.1.1. (5) Dejanski trdnostni razred betona konstrukcije ali dela monolitne in montažne monolitne konstrukcije v skladu s točkami 7.3 - 7.5 GOST 18105, odvisno od izbrane sheme nadzora. Opomba - Predstavitev v stolpcu "Razred trdnosti betona" ocenjenih vrednosti razreda ali vrednosti zahtevane trdnosti betona za vsak odsek posebej (ocena trdnostnega razreda za en odsek) ni dovoljena. |
|||||
Priporočamo tudi
Povzetek: Ultrazvok v naravi
Pomen imena in problemi Turgenjevega romana "očetje in otroci"
Pomen imena Lyudmila Pomen imena Lyudmila in njegova priljubljenost
Študij ortoepskega odseka. Ortoepija. Izgovorite v nevtralnem slogu
Biografija Nikolaja Gumilyova Življenjska in ustvarjalna pot Gumilyova je zelo kratka
"fet in nemška kultura" Poezija A
Nalaganje ...